книги из ГПНТБ / Шински Ф. Системы автоматического регулирования химико-технологических процессов
.pdfПример I I I - 3 . Резервуар и измерительная камера имеют следующие пара метры:
объем резервуара V = 400 л; диаметр L = 0,6 м; поминальный уровень ЖИДКОСТИ в резервуаре L X = 1 м; максимальный расход ЖИДКОСТИ 200 л/мип; L.Z = 1,4 м (см. рис. Ш-5).
Найдем период колебаний уровня жидкости в системе:
Тогда дппамичеекий коэффициент передачи объекта составит
2nV/F . (6,28) (400/200)
Для регулирования этого объекта необходимо установить диапазоны пропор циональности регулятора 200G = 0 , 6 % .
Резервуары гидравлических объектов обычно имеют размеры от 0,6 до 60 м, поэтому период колебаний уровня жидкости в них будет составлять от 1 до 10 с. Следовательно, необходимо обращать особое внимание на обеспечение устойчивости систем регулирования уровня в резервуарах с постоянной времени меньше 1 мин.
Влияние случайных возмущений на процесс регулирования уровня жидкости. Уровень жидкости обычно подвержен случайным возму щениям, обусловленным турбулентностью потока жидкости, посту пающей в объект, и ее разбрызгиванием. Мы уже видели, что при случайных возмущениях в колебательных контурах возникают колебания с периодом, равным периоду собственных колебаний контура. В промышленных аппаратах уровень жидкости, как пра вило, колеблется с амплитудой, достигающей в некоторых слу чаях 20 — 30% номинального значения уровня. Это наблюдается, например, в резервуарах с кипящими жидкостями.
Для обеспечения устойчивости контура регулирования уровня жидкости достаточно установить небольшой диапазон пропорцио нальности регулятора. Однако при наличии даже небольших случай ных возмущений плунжер.регулирующего клапана может достигнуть предельного положения, что недопустимо. Иногда по уровню жидкости в резервуаре регулируют расход ее в другой части объекта. Однако если расход колеблется значительно, то регулирование неосуще ствимо. В таких случаях используют ПИ-регуляторы, устанавливая широкий диапазон пропорциональности. При этом интегральная составляющая регулятора обеспечивает постепенное выведение регу лируемого параметра иа заданное значение.
РГногда применяют специальные регуляторы, у которых диапазон пропорциональности уменьшается при отклонении параметра от заданного значения. Такие регуляторы в случае приближения ре гулируемого уровня жидкости к поминальному перемещают регули рующий орган на небольшую величину и незначительно воздей ствуют на поток. Если же параметр сильно отклоняется в любую сторону от заданного значения, то регуляторы резко изменяют поток жидкости. Более подробно этот вопрос рассматривается в главе V .
8U
Регулирование уровня кипящих жидкостей и паро-жидкостных смесей при конденсации пара. При регулировании уровня кипящей жидкости или паро-жидкостной смеси с конденсирующимися парами обычно наблюдаются явления, присущие тепловым объектам. Проис ходящие при этом процессы тепло- и массообмена чрезвычайно затрудняют регулирование.
Вопросы регулирования уровня в паровых котлах и ректифика ционных колоннах довольно сложны. Их рассмотрению посвящены главы V I I I , I X и X I .
Регулирование температуры
Среди объектов, в которых протекают процессы теплопередачи, встречаются объекты с сосредоточенными и распределенными пара метрами. Для простоты рассмотрим объект с сосредоточенными
Рис. 111-6. |
Схема |
регулирования |
температуры |
||
|
в |
реакторе: |
|
|
|
1 — реагирующие вещества; |
2 — корпус |
реактора; |
3 — |
||
хладоагент; 4 — |
термобаллон. |
|
|||
параметрами — реактор |
смешения |
периодического |
действия, кото |
рый |
охлаждается жидкостью, циркулирующей с постоянным расхо |
|||
дом |
в его рубашке. |
|
|
|
Схема |
работы реактора |
с регулятором температуры |
приведена |
|
на рис. |
I I I - 6 . Регулятор |
изменяет количество холодной |
воды, по |
даваемой в рубашку, при этом соответственно меняется количество тепла, выделяющегося в результате реакции. Рассматриваемый объект характеризуется тепловыми емкостями: вещества в реакторе; стенок реактора; жидкости, подаваемой в рубашку; термобаллона измерительной системы регулятора; а также запаздыванием, свя занным с циркуляцией охлаждающей жидкости.
Так как тепло, выделяющееся в реакторе, отводится через его стенки охлаяедающей водой, то реагирующие вещества, стенки
6 Заказ 425 |
81 |
реактора и охлаждающая вода с точки зрения их емкостных свойств влияют друг на друга.
Определение постоянных времени. Постоянные времени объекта регулирования можно найти из уравнений теплового баланса системы в неустановившемся режиме для каждой поверхности теплообмена. Составим уравнение теплового баланса для внутренней поверхности стенки реактора, предполагая/что скорость выделения тепла в реак торе постоянна (случай с переменной скоростью будет рассмотрен ниже). Тепло, выделяющееся в результате реакции, расходуется на нагревание поверхности стенки реактора и на повышение темпе ратуры вещества.
Уравнение теплового баланса имеет вид:
Q =kiA {T-T1) + W1Cl (Ш,12)
где Q — количество выделившегося тепла; кг — коэффициент тепло отдачи от вещества к стенке реактора; А — поверхность тепло обмена; Т — температура реагирующих веществ в реакторе; Тг — температура внутренней стенки реактора; W± — масса реагирующих веществ; Сх — удельная теплоемкость реагирующих веществ.
Приведя это уравнение к нормальному виду, получим
Коэффициент при первой производпой в уравиепии (111,13) представляет собой постоянную времени
T I = - ^ - |
(Ш,Н> |
Таким образом, передача тепла от реагирующих веществ к вну тренней поверхности стенки реактора происходит с постоянной времени хх и коэффициентом передачи в установившемся режиме, равном единице. Если величина кхА неизвестна, то ее можно заме нить выражением Q/(T — Тх). Тогда %г можно определить из ра венства
X i = m c L ( T _ T i ) |
( М М 5 ) |
Передача тепла от внутренней поверхности стенки реактора к на ружной происходит с постоянной времени
где W2 — масса стенок реактора; С2 — удельная теплоемкость материала стенки; к2 — коэффициент теплопроводности материала стенки; I — толщина стенки; Т2 — температура наружной поверх ности стенки. -
82
Тепло от наружной поверхности стенки передается охлаждающей жидкости с постоянной времени
где W3 — масса жидкости в охлаждающей рубашке; С3 — удельная теплоемкость жидкости в охлаждающей рубашке; к3 — коэффициент теплоотдачи от стенки реактора к охлаждающей жидкости; Тс — средняя температура охлаждающей среды.
Аналогично можно рассчитать и постоянную времени термобаллоиа:
<•"•">
где W4 — масса термобаллона; С4 — удельная теплоемкость термо баллона; А± — поверхность термобаллона.
Для большинства систем регулирования температуры имеются данные по работе термобаллонов при различных условиях тепло передачи4 .
Коэффициент передачи объекта. Входной величиной реактора является средняя температура охлаждающей среды, а выходной — температура в реакторе. Последнюю регулируют изменением расхода охлаждающей среды, для чего необходимо связать этот расход
с температурой охлаждающей |
среды. Для этого к потоку циркули |
||
рующей |
охлаждающей среды, |
расход которой F — Fw |
при темпера |
туре Г с 2 , |
добавляют свежий |
хладоноситель, расход |
и температура |
которого соответственно равны Fw и Tw- При этом образуется смесь жидкости, возвращаемая в рубашку реактора с расходом F-ж темпе ратурой Тс1.
Для того чтобы связать расход охлаждающей среды с ее темпе ратурой, напишем уравнение теплового баланса потоков при их смешении:
FTcl=FwTw+(F-Fw)Tci
откуда
Tcl-Tci=(TC2-Tw)-f- |
(111,19) |
или, выражая правую часть этого уравнения через тепловую на грузку, получим
Тл—Те1=у£-
Принимая, что средняя температура охлаждающей среды Тс равна среднеарифметической из температур входящей и выходящей жидкостей, найдем значение Тсг:
ТС2=ТС+ |
Т ^ ~ Т л = r e + - j L _ |
(111,20) |
6* |
|
83 |
Отсюда |
с учетом |
уравнения |
(111,19) |
имеем: |
|
||
|
|
FC3 |
Т |
(Тс |
+ |
1Щ~~~Т™) |
|
Решая |
последнее |
уравнение |
относительно Тс, |
получаем |
|||
|
|
T |
' = T |
" + |
M - k - - & ) |
( Ш , 2 1 ) |
Коэффициент передачи объекта, представляющий собой отноше ние изменения средней температуры циркулирующей охлаждающей
среды |
к изменению расхода |
свежего |
хладоносителя, определим |
|
путем |
дифференцирования последнего |
|
уравнения: |
|
|
d T c |
— |
Q |
(111,22) |
Полученная зависимость имеет явно выраженный нелинейный характер. Для частичной компенсации этой нелинейности следует для изменения расхода хладоносителя, добавляемого в основной контур,' использовать клапан с логарифмической характеристикой.
Пример I I I - 4 . |
Определить постоянные времени |
реактора при следующих |
|
условиях. Реактор |
содержит 18 ООО кг |
вещества с |
удельной теплоемкостью |
0,8 ккал/(кг • °С). В |
результате реакции |
выделяется |
5000 ккал/мин тепла при |
93 °С и температуре стенкп 76,5° |
С. Тогда |
|
|
|
18 000 |
-0,8(93—76,5) |
,„ |
Т 1 = |
|
5000 |
= 4 8 Ш Ш |
Если масса стенок реактора 3600 кг, их удельная теплоемкость 0,15 ккал/(кг X X град), а температурпып градпент (7\ — Т„) составляет 5,5° С, то
3600 • 0,15 -5,5 |
п Р |
5000 |
= 0,6 мни |
В охлаждающей рубашке циркулирует 2270 кг воды со средней температу рой 60? С; следовательно, ее постоянная времени составпт
|
2270-1,0 (71 - 60) |
|
"л " |
5000 |
— = 4,1 мин |
Постоянная времени термобаллоиа т4 обычпо принимается равной 0,5 мин. Исходя из скорости циркуляции жидкости в рубашке 1135 кг/мпп, опре
делим время чпстого запаздывания
2270
Тй = Ш 5 = 2 Ш Ш
Период колебании замкнутого коптура регулирования с таким реактором в действительности составляет около 35 мин. По даже если бы все его инерцион ные элементы представляли собой элементы чпстого запаздывания, то и тогда период колебапий контура регулирования пе превышал бы 29 мпц. Следова тельно, остается предположить, что мы пе учли инерцию процесса, обусловлен ную смешеппем реакционной массы. При вычислении постоянной времени про цесса смешения реакционной массы было прппято, что последняя находится
в пдеальпо смешанном состоянии, т. е. что температура во всех ее точках одина кова. В действительности невозможно осуществить перенос жидкости п тепла от стенок реактора к термобаллону за бесконечно малый промежуток времени. Тепло передается как конвекцией, так и теплопроводностью, причем последний механизм действовал бы в случае пеподвнжной жидкости. Уже указывалось, что передача тепла теплопроводностью является процессом с распределенными параметрами, характеризующимся некоторым эффективным временем запазды вания. Поэтому логично предположить, что некоторая часть 48-мпнутпой основ ной постоянной времени обусловлена непдеальным смешением вещества в реак торе. Вопрос о механизме смешения будет рассмотрен ниже (стр. 86).
Пример Ш-5. Динамический ко эффициент передачи объекта опреде ляется главным образом наибольшей постоянной времени:
|
т0 |
6,28 • 48= 0,116 |
|
|
||||
А |
2лтх |
|
|
|||||
На рпс. II1-7 приведен график |
|
|
||||||
зависимости средней температуры |
охла |
|
|
|||||
ждающей |
воды |
от |
ее расхода |
для |
100- |
200 |
||
случая, когда F — 940 кг/мин, |
Т\у = |
|||||||
Kv, кг/мин |
|
|||||||
= 26,7 °С, нагрузка Q постоянна и рав |
Рис. 111-7. Зависимость темпера |
|||||||
на 5000 ккал/мни. |
наклопа |
кривой |
||||||
Поскольку |
угол |
туры охлаждающей воды от расхода. |
изменяется при изменении расхода воды, необходимо выбирать клапан с логарифмической характеристикой. Из графика
следует, что для получения средпей температуры охлаждающей среды 60° С расход ее должен быть равен 140 кг/мин. Тогда коэффициент передачи объекта
|
|
5000 ккал/мин |
dP.W |
C3F*W |
1,0 ккал/(кг • °С) (140 кг/мин)з |
= -0,255 0 С/(кг/мин)
Коэффициент передачи клапана с логарифмической характеристикой в че тыре раза больше требуемого расхода охлаждающей среды:
п |
, |
140 кг/мпп |
|
|
кг/мин |
|
G°= 4 |
шш |
о/о |
=5-6 |
' |
и— |
|
|
|
100 |
|
% |
||
Коэффициент передачи датчика с пределом измерения 93° С равен |
||||||
Тогда |
G T = 1 0 0 % / 9 3 ° C = 1,0S%/°C |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
ff = e 1 G o G 0 f f r |
= (0,U6) (5,6 |
К Г / |
^ П |
|
) (-0,255° С/кг/мин) |
|
|
(i,0S |
= |
-0,177 |
Знак «минус» указывает на направление действия регулятора. Для сглажи вания колебаний до 1 / А амплитуды за одпп период диапазон пропорциональности регулятора Р должен быть равен 200G; следовательно
i 3 = 200 • 0,177= 35%
Для компенсации инерционных свойств в теплопередающпх средах и термо баллоне в контур регулирования температуры целесообразно ввести воздействие по первой производной регулируемого параметра. Так, для данного объекта
время предварения, равное. 35/2п., или 5,6 мни, уменьшило бы период колебаний контура регулирования приблизительно до 20 мни, а необходимый дпаназоп пропорциональности примерно до 20%.
Из анализа |
рассмотренного |
теплового объекта |
следует: |
|
|
1) определение |
постоянных |
времени теплового |
объекта |
затруд |
|
нительно, так |
как |
емкости взаимодействуют между собой; |
2)наличие элементов с распределенными параметрами усложняет расчет контура регулирования;
3)тепловые объекты имеют минимум одну иелипейность; свойства этих объектов следует определять в каждом конкретном случае.
Если в последнем примере учесть влияние температуры в реак торе на скорость выделения тепла, как это происходит в действитель ности, то это приведет к еще одной нелинейности. Следует также учитывать и другие особенности конкретного объекта, в котором происходит процесс теплопередачи. Хотя некоторые характеристики тепловых объектов являются общимп, нельзя дать определение типового контура регулирования температуры.
Регулирование состава продукта
Регулирование технологических процессов целесообразно осу ществлять по составу продукта, обычно зависящему от расхода реагирующих веществ. Следовательно, контур регулирования по составу всегда обладает некоторым временем запаздывания. Кроме того, трудности, связанные с отбором проб, наличие неидеального смешения, а также периодический анализ проб приводят к тому, что результаты определения состава продукта являются несколько приближенными. Последнее ставит под сомнение необходимость проведения точного расчета настроечных параметров регулятора. Следует также иметь в виду, что состав продукта зависит ещё и от условий эксплуатации технологического оборудования.
Как и при регулировании температуры, объект в контуре регу лирования состава продукта может быть очень сложным. Как пра вило, при регулировании процессов массообмена требуется несколько контуров регулирования, число которых зависит от числа перемен ных, влияющих на качество продукта.
Рассмотрим свойства контура регулирования состава продукта на примере простой системы смешения компонентов.
Процесс смешения компонентов. Схема регулирования состава смеси двух продуктов, приведенная на рис. Ш - 8 , предназначена для поддержания постоянного состава раствора на выходе из ап парата путем изменения расхода концентрата, подаваемого в ап парат. При отсутствии химической реакции раствор заданного состава получается в результате смешения двух жидкостей в резер вуаре. Этот резервуар был бы одноемкостным объектом, если бы его содержимое было идеально перемешано, что практически неосу ществимо. Следовательно, имеется некоторое запаздывание, обусло вленное конечной скоростью переноса частиц жидкости в смесителе
86
от впускного отверстия к выпускному. Наличие запаздывания в объекте может привести к колебательному процессу в замкнутом
контуре |
|
регулирования, |
что |
налагает |
определенные |
ограничения |
|||||||||
на коэффициент передачи регулятора и на величину |
регулирующего |
||||||||||||||
воздействия. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Если |
бы жидкости в резервуаре, показанном на рис. Ш - 8 , |
со |
|||||||||||||
вершенно |
не смешивались, они достигали бы выходного |
отверстия |
|||||||||||||
через отрезок времени V/F. В данном случае время чистого |
запазды |
||||||||||||||
вания |
xd |
— V/F, а постоянная времени |
т х = |
0. |
При |
идеальном |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
смешении xd |
= |
0, |
а |
хх |
|
= |
VJF. |
||
Исходи, прод |
р = - . Концентрат, |
X |
|
В |
действительности |
же |
имеет |
||||||||
|
|
|
|
|
|
место |
промежуточный |
случай. |
|||||||
|
- 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
s . |
50 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Раствор |
F,x |
|
/ |
/ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
t |
|
|
|
|
|
|
Рис. 111-8. |
Схема |
регулирования |
со- |
Рис. 111-9. Кривые разгона |
|
смесите |
|||||||||
|
|
става |
смеси. |
|
|
ля |
с |
перемешивающим |
устройством |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
• (1) и без |
него |
(2). |
|
|
|
||
Характеристика работы смесителя определяется производитель |
|||||||||||||||
ностью |
циркуляционного |
насоса, |
забирающего жидкость |
снизу |
и нагнетающего ее в верхнюю часть. При этом циркулирующий
поток имеет постоянный расход, обозначенный на рис. |
I I I - 8 через Fa. |
|
В этом случае время пребывания частицы жидкости |
в резервуаре, |
|
т. е. время запаздывания смесителя, |
равно |
|
*rf = J , |
p |
(111,23) |
Полноту смешения жидкостей оценивают отношением циркули рующего восходящего потока жидкости к нисходящему потоку в резервуаре F J ( F a + F ) . Тогда под постоянной времени резервуара можно понимать часть емкости, в которой масса полностью пере мешана:
|
V |
Fn |
( I [f.24) |
Т 1 = |
Т |
Fa + F |
|
|
|
|
Время запаздывания
|
F |
|
F |
Fn |
|
Заметим, что |
|
|
T l " |
~~~F |
(Ш,25.) |
% d |
|
S7
Последнее подтверждает тот факт, что среднее время пребывания жидкостей в резервуаре не превышает величины V/F, независимо от того, произошло полное или неполное смешение. Кроме того, полученный результат совпадает с уравнением (11,4).
Заметим далее, что степень трудности регулирования, оцени
ваемая отношением |
т^/тц |
зависит |
в данном |
случае только от |
|
соотношения расходов |
F и |
Fa: |
|
|
|
|
|
~ |
= 4- |
• |
(14,26) |
|
|
т 1 |
'а |
|
|
Мы видим также, что объем резервуара не влияет на динами ческие свойства рассматриваемого объекта, хотя это и противоречит общепринятым правилам. В данном случае увеличение объема си стемы при постоянных величинах расхода п интенсивности смешения в связи с увеличением xd приводит только к уменьшению скорости изменения состава продукта на выходе.
В действительности же частицы жидкости в аппарате с мешалкой движутся по разным направлениям с разными скоростями. Смешение происходит в результате турбулентности, распространяющейся во всех направлениях. Даже без мешалки всегда происходит некоторое смешение под действием диффузии и небольшой турбулентности, вызванной течением жидкости через резервуар. Исследования, проведенные с аппаратами смешения, показывают, что реакция состава выходящего потока на ступенчатое возмущение расхода концентрата аналогична реакции системы, состоящей из ряда взаимодействующих емкостей.
На рис. Ш - 9 приведены кривые разгона для типовых смесителей
при наличии смешения и без него. Как было указано в |
главе I I , |
такие кривые типичны для диффузионных объектов и |
объектов |
с распределенными параметрами. Там же было показано, как заме нить кривую переходного процесса контура регулирования кривой разгона одноемкостного объекта с чистым запаздыванием. Таким образом, приведенная простая модель вполне приемлема, хотя несколько несовершенна.
Особенности работы анализаторов. Большое значение для работы контура регулирования состава имеют динамические свойства анали заторов веществ. Основным фактором, ограничивающим скорость анализа продуктов, является время прохождения пробы от точки отбора до детектора. Существуют, правда, некоторые параметры состава смеси, которые можно получать и без специального отбора пробы; например, можно непосредственно определять электропровод ность, плотность, величину рН смеси. Однако любой анализ, связан ный с отбором пробы, особенно если последняя должна быть опреде ленным образом подготовлена, характеризуется значительной вели чиной времени запаздывания. Сокращение до минимума времени, необходимого для отбора пробы, позволит получить более высокое качество процесса регулирования.
Некоторые анализаторы являются устройствами периодического действия. С и х помощью производится только один анализ за опре деленный промежуток времени. При работе с такими анализаторами контур регулирования периодически отключается. К этой группе устройств относятся в основном хроматографы. В главе I V будет подробно рассмотрен такой контур регулирования, а также приве дены методы, позволяющие учесть периодичность его работы.
В ряде анализаторов наряду с транспортным имеет место и допол нительное запаздывание. Обычно это не оказывает влияния на работу контура регулирования, кроме случая, когда объектом является лишь небольшой участок трубопровода, постоянная времени кото рого меньше постоянной времени анализатора. Необходимо также учесть, что при сравнительно быстрых измерениях состава вещества имеют место дополнительные погрешности. Например, определение электропроводности или величины рН может быть выполнено бы стрее, чем произойдет полное смешение раствора и, следовательног при анализе будут определены параметры лишь частично смешанной фазы, что может привести к перерегулированию.
Время запаздывания в импульсных линиях анализаторов обычно постоянно, а в технологическом трубопроводе зависит от расхода жидкости в нем. Время запаздывания резервуара с мешалкой незна чительно (в пределах F]Fa) и зависит от расхода жидкости; в боль шинстве систем эти колебания невелики. Следовательно, период собственных колебаний контура регулирования состава продукта практически постоянен. При этом его динамический коэффициент передачи (кроме систем с объектами, в которых преобладает запазды вание, связанное с технологическими трубопроводами) также является постоянной величиной.
Статические характеристики большинства анализаторов близки к линейным, что не приводит к иская^ению коэффициента передачи контура регулирования. Исключение составляют приборы для анализа величины рН, особенности которого были рассмотрены выше. Анализаторы состава смеси обычно обладают высокой чувствитель ностью в связи с необходимостью получения продукта высокого качества. Поэтому коэффициент передачи контура регулирования состава смеси неизменно оказывается большим. Например, чистота продуктов разделения газовых смесей должна определяться с точ ностью 1,0 ± 0,2%.
В настоящее время даже расход вещества не представляется возможным регулировать с точностью ± 1 % при нестационарном процессе. Однако к системам регулирования состава продукта предъявляются более высокие требования. Этим, вероятно, объяс няется сложность регулирования состава продуктов. Так как состав вещества можно определять с точностью до 0 , 1 % , то полагают, что регулирование состава вещества должно осуществляться с той же точностью.
Коэффициент передачи объекта. Размерный коэффициент пере дачи объекта, изображенного на рис. Ш - 8 , представляет собой
89