![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Кальницкий Я.Б. Самоходное погрузочное и доставочное оборудование на подземных рудниках
.pdfмашин верхнего захвата является шириной гребка (или ряда греб ков), а для машин бокового захвата — высотой лапы или скребка.
Насыпной груз в штабеле представлен кусками различной круп ности, произвольно расположенными по всему объему штабеля. Поэтому, если условия внедрения рабочего канта, движущегося по контакту между почвой и штабелем, можно считать практически равноценными для всех типов машин, то условия внедрения актив ного канта машин нижнего, верхнего или бокового захвата яв ляются различными.
Величина усилий внедрения рабочего канта при прочих равных условиях определяется в основном необходимой глубиной его внедрения, а также размером /р и углом наклона внедряемой пло
скости а. Эффективность внедрения активного канта, |
кроме |
того, |
в большой степени зависит от взаиморасположения |
канта |
и от |
дельных кусков горной массы в штабеле. |
|
|
Как показывают специальные исследования, впереди твердого
инструмента, проникающего |
в какую-либо |
среду, |
возникает |
зона |
повышенного уплотнения насыпного груза |
(уплотненное ядро), ко |
|||
торая активно воздействует |
на остальную |
среду, |
вызывая |
нару |
шение связей и отделение некоторых объемов. Это явление яв ляется общим для процессов механического разрушения горных пород и погрузки горной массы из штабеля. Уплотненные ядра возникают перед любым внедряемым в штабель кантом — рабочим или активным, но эффективность захвата в каждом случае будет различной.
Главным техническим параметром машин, предназначенных для погрузки и перемещения взорванной горной массы (насыпного груза), является их техническая производительность, т. е. макси мальное объемное (м3) или весовое (т) количество груза, факти чески пропускаемого машиной в единицу чистого времени при рабо те в реальных производственных условиях. Применительно к шахтным погрузочным машинам величина технической производи тельности QT зависит не только от конструктивных и технических параметров машин, но и от горнотехнических условий гг свойств горной массы. Учитывая изменчивость этих условий и свойств, наиболее правильно будет определение значений технической про изводительности погрузочных машин за сравнительно короткий промежуток времени, в течение которого машина может работать без технических или организационных задержек и перестановок. Техническую производительность шахтных погрузочных машин принято измерять в м3/мин. Она представляет собой фактическую номинальную производительность, которая кратковременно может быть обеспечена шахтной машиной данного типа при непрерывной работе (по чистому машинному времени).
Величина технической производительности погрузочной маши ны зависит от теоретической (расчетной) производительности Q ее рабочего (погрузочного) органа, представляющей собой геометри ческий объем некоторого идеального сыпучего материала, который
247
может быть погружен в единицу времени рабочим органом погру зочной машины того или иного типа. Теоретическая производи тельность зависит от размеров, конструкции и кинематики рабоче го органа и выражается в м3/мин.
Эксплуатационной производительностью Q3 называют действи тельную производительность машины в конкретных горнотехниче ских условиях с учетом размеров выработки, способа доставки горной массы, организации погрузки и доставки, а также опреде ляемых ею перестановок, задержек и перерывов в работе. Экс плуатационная производительность, таким образом, является комплексным фактическим показателем, который может быть обеспечен в течение достаточно длительного времени (например, 1 ч) при данных параметрах погрузочной и доставочной машины, горнотехнических условиях, степени использования, организации работ, способе и схеме транспортирования горной массы. В общем случае
Q > QT > OÜ > М3/МИН. |
(1> |
Оценивая значение каждого из трех этих показателей произво дительности, заметим, что они тесно связаны между собой и поз воляют обоснованно выбрать основные параметры шахтных само ходных погрузочных и доставочных машин.
Так, по величине теоретической производительности Q следует выбирать размеры, кинематику и выполнять прочностной расчет рабочего органа. Значение Q непосредственно определяет и тех ническую производительность машин QT, которая, в свою очередь, влияет на выбор системы передачи груза и является исходной для расчета действующих усилий, необходимого веса и мощности дви гателей погрузочной или транспортной машины. Кроме того, QT необходима для установления их эксплуатационной производи тельности Q3, являющейся основной величиной при проектирова нии организации и графика работы в конкретном забое (выра ботке) и при разработке прогрессивных технических нормативов эксплуатации машин.
В общем виде теоретическая производительность рабочего ор гана может быть представлена раздельно для двух основных ви
дов погрузочных |
машин — непрерывного |
и периодического |
дей |
|||
ствия. |
|
производительность непрерывно действующего |
||||
Теоретическая |
||||||
погрузочного органа |
|
|
|
|
||
где F — площадь |
QH= 60Fv3, м3/мин, |
|
|
(2) |
||
сечения потока насыпного груза, |
забираемого |
|||||
из штабеля, м2; ѵ3— средняя скорость захвата, |
м/сек. |
|
|
|||
Площадь F определяется конструктивной компоновкой рабоче |
||||||
го органа |
(вылет |
и высота нагребающих |
лап |
или |
консольных |
|
скребков, |
рабочий |
радиус дисковых фрез |
и т. |
п.) и зависит |
в ос |
новном от свойств штабеля (крепость, масса, кусковатость горной
2 4 8
массы) и параметров машины (напорное усилие, масса, мощность двигателей).
Для рабочих органов периодического действия
|
\ |
0" = - ^ - , м3/мин, |
(3) |
где <7з — теоретический объем насыпного груза (например, емкость
ковша), отделяемого от штабеля |
за один захват, м3; t' — полное |
|||
время одного цикла захвата, сек. |
производительности |
Q рабочего |
||
При известной |
теоретической |
|||
органа' величина |
технической |
производительности |
погрузочной |
|
машины в общем виде может быть выражена как |
|
|||
|
QT = |
ф<2, м3/мин, |
(4) |
|
где ф — коэффициент захвата, |
учитывающий влияние |
свойств по |
гружаемой горной массы, заполнение рабочего органа и продол жительность цикла в реальных условиях. В свою очередь, ф зави сит от напорного усилия и массы машины, геометрии рабочих ор ганов, типа привода и хода, а также от способа управления и квалификации машиниста.
Теоретический учет столь многообразных факторов не представ ляется возможным, поэтому истинные значения ф устанавливают
экспериментально. |
|
можно определить воз |
|
Зная |
величину коэффициента захвата, |
||
можную |
техническую |
производительность |
погрузочной машины |
при любом сочетании |
горнотехнических условий ее применения. |
Значение технической производительности соответствует погруз ке реальной горной массы из ленты (заходки) без перестановок и маневровых передвижек машины. Кратковременно техническая производительность может быть развита любой погрузочной ма шиной, но длительное время она может иметь место только в том случае, если машина обеспечена постоянно пополняемым штабе лем и непрерывно действующей транспортной установкой, беспре рывно удаляющей всю погружаемую горную массу. Такие схемы возможны на практике, например, при погрузке руды, выпускае мой на откаточный горизонт, и непрерывной вывозке руды кон вейером.
Большое влияние на величину действительной технической производительности погрузки оказывают внешние условия:
1) степень дробления горной массы, находящейся в штабеле, т. е. параметры и эффективность буровзрывной отбойки; распре деление материала по крупности. Для учета этого показателя мо жет быть принята величина среднего размера куска горной массы, подлежащей погрузке, а, измеряемая в метрах. Принятие среднего показателя схематизирует явление, но вместе с тем позволяет по лучить достаточно точные для практических целей данные при су щественном упрощении расчета, особенно при взрывной отбойке
2 4 9
руд и пород, где преобладают определенные гранулометрические группы горной массы;
2) физико-механические свойства породы (руды), которые мо гут быть учтены коэффициентом крепости f горной породы по шка ле проф. М. М. Протодьяконова и насыпным весом у горной мас
сы (т/м3).
Другие факторы (абразивность, обводненность и т. д.) не имеют особого значения, так как влияют главным образом на из нос и долговечность узлов, а не на производительность. Слеживаемость также можно не учитывать, так как при правильной орга низации работ погрузка должна осуществляться сразу же после отбойки или выпуска горной породы;
3) условия погрузки, определяемые, |
прежде всего, |
высотой |
и ориентировкой в пространстве штабеля |
подлежащей |
погрузке |
породы. Эти условия в известной мере являются регулируемыми, так как определяющие их высота и угол наклона выработок мо гутбыть выбраны при проектировании систем разработки и их элементов. Влияние высоты и ориентировки штабеля также может быть учтено с помощью приведенного угла откоса штабеля <р и высоты штабеля Н (м).
Высота штабеля иногда может быть постоянной (например, при погрузке руды, выпускаемой на штрек из вышележащих мага зинов), но, как правило, изменяется в ходе погрузки от максиму ма до нуля. При таком изменении следует учитывать при расчетах среднюю высоту штабеля, которую можно условно принимать рав ной 0,5 высоты выработки.
Величину приведенного угла |
откоса штабеля следует прини |
||
мать с учетом ориентировки в пространстве опорной |
плоскости |
||
(почвы выработки), по которой |
движется погрузочная |
машина, |
|
ф = |
Фо ± ß> |
|
(5) |
где фо — усредненный абсолютный угол откоса |
штабеля |
скальной |
|
породы; ß — угол наклона выработки, в которой |
производится по |
||
грузка. |
|
|
|
Знак плюс принимается в случае погрузки при, движении маши ны сверху вниз, знак минус — снизу вверх. В частном случае гори зонтальной выработки ß= 0 и ф= ф0.
Таким образом, основное влияние на техническую производи тельность оказывают пять величин: а, /, у, Н и ф. Характер соот ветствующих зависимостей был выявлен экспериментальными ра ботами, проведенными в институте Гипроникель.
Основные опыты были проведены на стендах с последователь ным изменением объемного веса груза, крепости материала, раз мера кусков, высоты штабеля и приведенного угла откоса. Диапа зон изменения этих параметров подбирался таким образом, чтобы
наиболее полно |
отразить их действительные значения в реальных |
|
горных условиях. Работа |
стендов была максимально приближена |
|
к оптимальным |
режимам, |
т. е. наиболее производительному и |
250
27 |
со |
|
|
а |
о |
а б л и ц |
о |
Т |
о |
|
|
|
, 5 |
|
0 |
|
О |
|
0 , 3 |
|
Ю |
|
см |
|
о |
|
см |
|
ю |
|
о |
|
_ |
|
о |
|
ю |
|
о |
|
о |
а | 5;
О COINOOO^OJ СОСЧСОГ^«—
t-'-O—« (М СО (N <М — О О
-"(Л -^IOQNCO 0 ) 0 0
—CXMOOCO^t'-'t'^COCO ЮСМО-ФСП-^ССИМСОО
00 <M СО — О) 0*3 00 —' ю <М СО СО ^ оэ ^ о
*—•CNCMCMCOCOCOCO’^*'^
О — Г- t-*- СЧ <М —« t--
CONOtNlONCOO - CO
-H-<N WW (M(NCOCOCO
-- (NC D lO N N N Г-
CO CN - СО СГЮ О С) СО Ю С^ЮС'-'-СОО—<CNCNCO^
—■—* •—1 ■—'С'ЗС'ЧС'^С-ЗСЧ
О Ю Ю W C O - 't
ОІ С О 00 N (О со со—«
—-<tincONcOC7300 —
ЮО — СОЮ*чМО — СМ—«
— СО — ОО *«?t« О) ^ 00 <М
«C O 'tlO lO O C O NN oO
Ci-^cOCO^ — cOCOcMf'*-
О СО О СО — Ю 00 —■'«"О ^СМСОСО-^тр^ЮЮЮ
(MO)CO -iO)WNCn0O^ t^TfCncOLOCOO-^CO-^
О — —' СМ C*J СМ СО СО СО СО
ШСМСОСГХМСМ — О Ю — COt^-CnOCNCO-^r^LOCD
О О О — |
« |
*^^0COO(N^COOOO
- 1 —<—<—«—« CM
эффективному использова нию данного рабочего орга на. В частности, во всех случаях были обеспечены: достаточная ширина штабе ля, оптимальные величины напорного усилия, скорости напорного движения маши ны, число ходов рабочего органа, а также наиболее выгодные значения углов внедрения, рациональная геометрия и кинематика ра бочего органа.
Серии опытов по иссле дованию погрузки крупно кускового груза были прове дены в производственных условиях. Результаты опы тов в производственных ус ловиях оказались близкими стендовым эксперименталь ным данным. Подробно ре зультаты этих исследований рассмотрены в литературе [24, 44]. Необходимо отме тить, что полученные экспе риментальные кривые позво лили сделать следующие вы воды: '
значение ф закономерно уменьшается с увеличением веса, крепости и размера кусков насыпного груза и увеличивается с увеличе нием высоты штабеля и при веденного угла откоса;
во всех без исключения случаях (при данном соче тании параметров) наиболь шее абсолютное значение коэффициент ф имеет для машин нижнего захвата, а наименьшее — для машин бокового захвата; для ма шин верхнего захвата <р занимает промежуточное по ложение. Из этого, однако,
2 5 1
пе следует, что производительность машин верхнего или бокового' захвата меньше производительности машин нижнего захвата, так как величину технической производительности определяют прежде всего геометрические размеры и скорость движения рабочего ор гана, т. е. теоретическая производительность Q.
Закономерный характер изменении величины ф указывает на возможность и необходимость аналитического учета влияния всех рассмотренных факторов. Полученные экспериментальные мате риалы на основе методов теории размерности н подобия позволили получить общую формулу для определения величины коэффициен та захвата
|
* = *BT 7 -?IL- , |
(6) |
где ka— коэффициент, |
У yfH |
|
учитывающий способ |
захвата груза (при |
|
нижнем захвате Ав=1, |
при верхнем — 0,86; |
при боковом— 0,68). |
|
|
а |
Формула (6) удобна и дает хорошие результаты. Значения / н могут быть получены из вспомогательной табл. 27, где отношение
~н (величину которого для любых данных условий определить не-
сложно) задано в необходимых пределах. Для остальных расчетов необходимы справочник с таблицей тангенсов и кубических кор ней или логарифмическая линейка.
§2. Эксплуатационная производительность погрузки
идоставки
Расчетная эксплуатационная |
производительность |
машинной |
|
погрузки |
соответствует часовой |
технической производительности |
|
60 Qi за |
вычетом потерь, технологически неизбежных |
и преду |
сматриваемых данной схемой машины, способом доставки горной массы и организацией работ в забое.
В общем виде объем подлежащей погрузке горной массы, на ходящейся в выработке, может быть определен по формуле
где Н — полная |
V = HLAk, |
(7) |
высота выработки, в которой работает погрузоч |
||
ная машина, м; |
L — длина забоя (средняя ширина выработки), |
м„ |
А — подвигание |
забоя за один цикл (полезная глубина шпуров), м; |
k — коэффициент разрыхления груза в штабеле (после буровзрыв ных работ).
В каждом конкретном случае объем материала V может бытъ
погружен за некоторое полное расчетное время Т |
(мин) работы |
||||
погрузочной машины. |
Следовательно, расчетная |
эксплуатацион |
|||
ная производительность машинной погрузки будет |
|
||||
Q3 = |
60К |
м3/ч = |
601/у |
т/ч. |
( 8) |
|
т |
|
т |
|
|
Расчетное время машинной погрузки складывается из следую щих трех составляющих:
Т — Тп + Тм -ф- Тв, мин, |
(9) |
где Тп—-чистое время погрузки, мин; Тм — время рабочего ма неврирования машин в забое, мин; Г„ — время вспомогательных операций и организационных задержек, или общая продолжитель ность простоев погрузочной машины, связанных с обменом ваго нов или автосамосвалов под погрузкой, маневровыми перестанов ками транспортных машин, переходами погрузочной машины, ис пользованием ее на других работах и т. д.
Ч и с т о е в р е м я п о г р у з к и Т„. Р е ж и м п о г р у з к и
Очевидно, при теоретической Q и технической QT производи тельности погрузочной машины чистое время погрузки в данных горнотехнических условиях
Т |
HLAk |
, мин. |
(Ю) |
■Щ |
Процесс погрузки в общем случае состоит из ряда последова тельно выполняемых операций выгрузки горной массы из отдель ных полос (заходок). Объем материала в каждой заходке зависит от ширины захвата, определяемой конструкцией рабочего органа машины. Поскольку объем материала, выгружаемого из начальной,, промежуточных и конечных заходок, неодинаков, оказывается раз личным и чистое время работы погрузочной машины, поэтому ско рость подачи погрузочной машины должна регулироваться в ши роких пределах. Для каждой модели машины эта скорость опреде ляется не только конструктивными параметрами машины, но и особенностями забоя, в котором работает машина,— Я, cp, k.
В р е м я м а н е в р и р о в а н и я Тм
Маневры погрузочной машины в забое связаны с ограниченно стью фронта захвата, обусловленной, прежде всего, габаритными ограничениями. После выгрузки материала в заходке необходимо переставить машину в новое положение, что может осуществ ляться поворотом приемной плиты или захватывающего механиз ма на некоторый угол и перемещением всей машины в новое по ложение.
Общее число рабочих перестановок
где /3 — ширина заходки.
Продолжительность каждой перестановки складывается из сле дующих составляющих (рис. 100):
253
1) отход машины от забоя на длину В (перевод рабочего ор гана из положения 1 в положение 2), который необходим, чтобы
полностью вывести захватывающий механизм из |
зоны штабеля; |
2) отход машины (положение 2—5) из зоны |
развала породы |
на расстояние, необходимое для беспрепятственного и безопасно
го маневрирования (поворота) |
и для создания |
достаточного |
на |
||||||||
|
|
|
порного |
усилия |
при |
обратном |
|||||
|
|
|
движении |
машины |
к |
забою. |
|||||
|
|
|
Это расстояние, |
как |
показали |
||||||
|
|
|
многочисленные |
наблюдения, |
|||||||
|
|
|
проведенные |
на |
Североураль |
||||||
|
|
|
ском, Ачисайском, Дегтярском, |
||||||||
|
|
|
Кировском и других рудниках, |
||||||||
|
|
|
можно считать равным полной |
||||||||
----- в------ -я . |
длине погрузочной машины Ім. |
||||||||||
Необходимо |
отметить, что |
по |
|||||||||
|
|
|
ворот машины (или ковша) на |
||||||||
|
|
V практике |
производится |
одно |
|||||||
|
|
і |
временно |
с |
отходом |
машины, |
|||||
|
|
і |
поэтому |
дополнительного |
вре |
||||||
|
T |
1 |
мени на эту операцию преду |
||||||||
- N |
i |
сматривать не следует; |
|
|
|||||||
7 Т |
3) |
|
возврат |
машины |
к за |
||||||
|
|
1 бою |
(положение 3—4) на рас |
||||||||
1 |
|
i |
стояние |
/м. |
|
|
|
груды |
|||
|
i |
Длина |
В основания |
||||||||
1 |
|
материала |
может быть |
выра |
|||||||
------- в — |
- |
|
жена |
через |
известные |
вели |
|||||
|
чины |
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 100. Схема перестановки погру зочной машины
В — Ak |
Н |
(11) |
М. |
2 tg Ф
Обозначая скорость маневрового передвижения машины через ѵм (м/мин), можно вычислить продолжительность одной пере становки (полагая, что перестановка и поворот производятся при движении машины с уменьшенной вдвое скоростью)
/м= |
2 М + |
2 tg ер + 4 /м |
. |
(12) |
------------ |
—---------, мин. |
°М Общая продолжительность маневрирования
Тк = ( - j ----- |
іѴм> мин. |
(13) |
\h J
Продолжительность маневрирования связана с радиусом дей ствия погрузочной машины и с предельной шириной забоя, в ко тором машина обеспечивает полную механизацию погрузки. .Мак
254