книги из ГПНТБ / Крупин А.В. Прокатка металлов в вакууме учеб. пособие
.pdfГ у р е в и ч |
Я. |
|
Б. — «Применение |
вакуума |
в металлургии». Сб. |
статей. |
||||||||||||
М., Изд-во АН СССР, 1960, с. 326—333. |
Д. |
|
И., |
В о л ч е к Ю. К. н др. В кп.: |
||||||||||||||
Д о л ж е н к о в |
|
Ф. |
|
Е., П и р я з е в |
|
|||||||||||||
Прокатка |
металлов |
в |
вакууме |
и инертной |
среде. |
Киев, |
«Техніка», |
1964, |
||||||||||
5— 18 с. с |
ил. |
С. Научные основы вакуумной техники. М., «Мир» 1964, 715 с. |
||||||||||||||||
Д э ш м а н |
||||||||||||||||||
с ил. |
|
В. |
Е., |
К о в т у н |
С. |
Ф., |
Т а р а с о в |
Н. Д. н др. — «Цветные |
||||||||||
И в а н о в |
||||||||||||||||||
металлы», |
1962, № |
11, с. 85—88 с пл. |
|
|
|
техники. М., Госэнергонздат, |
1950, |
|||||||||||
К о р о л е в |
Б. |
|
И. |
Основы вакуумной |
||||||||||||||
240 с. с ил. |
А. |
|
В., С о л о в ь е в |
В. |
|
Я. |
|
Пластическая |
реформация |
туго |
||||||||
К р у п и н |
|
|
|
|||||||||||||||
плавких металлов. М., «Металлургия», 1971, 350 с. с ил. |
1973. 232 с. с пл. |
|||||||||||||||||
Вакуумные |
прокатные станы. М-, «Машиностроение», |
|||||||||||||||||
Авт.: А. В. |
К р у п и н , |
Б. Л. |
Л и п е ц к ни, |
Ю. |
Л. |
3 а р а п и и, ІО. М. С и |
||||||||||||
га л о в, В. Н. Ч е р н ы ш е в. |
Л. Е. Техника вакуумных испытаний. М., Гос |
|||||||||||||||||
Л а н и с В. А., |
Л е в и н а |
|||||||||||||||||
энергонздат, 1963. 263 с. с пл. |
|
Л. М. |
Расчет н проектирование вакуумных |
|||||||||||||||
М а р м е р |
Э. |
Н., |
Ф е ш т е р |
|||||||||||||||
систем электропечей. М., |
Госэнергонздат, |
1960. 98 с. с пл. |
|
|
|
|||||||||||||
Молибден. Сб. Пер. с англ. М., ИЛ, |
1962, с. 118—123. |
|
|
|
||||||||||||||
П а з у х и н |
В. Д., |
Ф и ш е р |
А. Я. Вакуум в металлургии. М., Металургпз- |
|||||||||||||||
дат, 1956. 520 с. с ил. |
|
Е з е р с к и й |
К. |
И. — «Прокатка |
металлов |
и биме |
||||||||||||
С и г а л о в |
Ю. |
М., |
||||||||||||||||
таллов в вакууме». |
М., |
«Металлургия», |
1968 (МИСпС. Сб. |
№ 46), с. |
49—53 |
сил.
Тя г у н о в Г. А. Основы расчета вакуумных систем. М., Госэнергонздат, 1948. 147 с. с ил.
У л ь я н о в |
Р. А., |
Т а р а с о в Н. Д., |
К о в т у н |
С. Ф .— «Цветные ме |
|
таллы», 1963, 3, с. 74—76 с ил. |
Справочник-атлас. М., «Машино |
||||
Вакуумные |
системы |
н их элементы. |
|||
строение», 1968. 191 с. с нл. Авт.: Е. С. Фр о л о в , Ф. |
А. Р у с а к , Е. Е. С о |
||||
ко л о в а. |
|
|
|
|
|
Ц ы г а н к о в |
Е. |
М., |
П е р ф и л ь е в |
Л. А. — «Сталь», 1964, №11, |
с.1051.
Эш б а X Г. Л. Практические сведения по вакуумной технике. М., «Энер гия», 1966. 296 с. с пл.
Г Л А В А VI
ВЛИЯНИЕ ВАКУУМА НА УСЛОВИЯ ПРОЦЕССА ПРОКАТКИ
1. Окружающая среда при прокатке в вакууме
Обычный процесс прокатки осуществляется в воздушной среде в условиях атмосферного давления 10,1 • ІО4 Н/м2 (760 мм рт. ст.), в вакууме — при пониженных парциальных давлениях кислорода, азота, водорода и других газов.
Следовательно, процесс прокатки в вакууме характеризуется дополнительным параметром — давлением окружающей среды,
112
которое в существующих вакуумных прокатных станах может
изменяться в широких пределах: от |
10,1-ІО4 |
Н/м2 |
(760 |
мм |
рт. ст.) при прокатке на воздухе до |
1,33• 10~3 |
Н/м2 |
(ІО-5 |
мм |
рт. ст.) при прокатке в вакууме. С понижением давления газо вой среды уменьшается концентрация газовых молекул в еди
нице объема с 2,3-ІО19 моль/см3 при |
10,1 • ІО4 Н/м2 |
(760 мм |
рт. ст.) до 2,3- 1010 моль/см3 в вакууме |
1,3310~3 Н/м2 |
(ІО-5 мм |
рт. ст.). Такая концентрация молекул сопоставима с состоя нием газовой среды в космосе: уже на высоте 200 км над уров нем моря степень вакуума составляет 1,33 • Ю-4 Н/м2 (10_6 мм рт. ст.). С увеличением высоты над уровнем моря молекуляр ная плотность среды уменьшается, п на высоте 6500 км суще ствует сверхвысокий вакуум 1,33-ІО"11 Н/м2 (ІО-13 мм рт. ст.), причем газ находится в виде атомов и ионов.
Сверхвысокий вакуум и невесомость в околоземном косми ческом пространстве открывают широкие перспективы для осу ществления в будущем новых технологических процессов, в том числе высокотемпературной обработки металлов давлением в вакууме.
При расчетах термодинамических параметров безокислительных условий деформации обычно принимают, что соотно шение давлений газовых компонентов (21% 0 2, 78% N2), со ставляющих атмосферу при нормальном давлении, сохраняется
в любом |
вакууме. Тогда, например, в вакууме |
1,33 • 10_3 Н/м2 |
|
(ІО-5 |
мм |
рт. ст.) парциальное давление кислорода составляет |
|
р о.2 = |
21 ' |
10 3 =2,79 • 10~4 Н/м2 (2,1 • ІО-6 мм |
рт. ст.). |
Проверяют истинный состав газов и измеряют их парциаль ные давления с помощью масс-спектрометров, работа которых основана на принципе ионизации газов или паров в вакуумной системе и последующего разделения полученных ионов в элек трическом и магнитном поле в зависимости от отношения массы иона к его заряду (mjg). Эти приборы измеряют одновременно пли поочередно отдельные составляющие ионных токов, соот ветствующие парциальным давлениям различных газов, присут ствующих в вакуумной системе.
В большинстве случаев при ионизации газа медленными электронами образуются ионы с одним положительным заря дом, т. е. g = e. Это позволяет с приемлемой для большинства исследований точностью считать, что скорость ионов в электри
ческом поле обратно пропорциональна У т.
В зависимости от скорости ионы могут быть разделены по их отклонениям в постоянном магнитном поле (статические масс-спектрометры) и по резонансу колеблющихся ионов в пе ременном электрическом поле (динамические масс-спектро метры)'. Расшифровывают спектр масс по массовым чис лам М.
8 ЗакЬз № 510 |
113 |
Статические масс-спектрометры (типа МХ1306), пред назначенные для молекулярного анализа газовых смесей, одно временно регистрируют часть спектра и имеют системы напуска анализируемых газов. Поэтому использование статических масс-спектрометров для измерения парциальных давлении ос таточных газов в вакуумных системах затруднительно из-за их сложности и громоздкости.
К динамическим масс-спектрометрам, имеющим высокоча стотное электрическое поле, относятся омегатрон (типа ИПДО-1), радиочастотный масс-спектрометр (типа МХ6405), времяпролетнып масс-спектрометр (типа МСХ-ЗА), фарвптроп и электрический фильтр масс (Э'ФМ-1).
Хотя разрешающая способность подобных приборов невы сока, однако благодаря ряду преимуществ (портативности, про стоте и дешевизне) в последнее время их используют в вакуум ных прокатных станах для измерения парциальных давлении газов.
К основным характеристикам масс-спектрометров относятся: разрешающая способность и минимальное измеряемое давле ние. Разрешающей способностью прибора называется отноше ние М/ДМ (где М — полусумма массовых чисел разрешаемых изотопов, а ДМ — минимальное значение разности массовых чисел двух групп изотопов, которые еще могут быть разрешены данным прибором).
Максимальная разрешающая способность определяет значе ние массового числа, при котором могут быть полностью раз делены соседние пики, отличающиеся один от другого на одну атомную единицу массы (а.е. м.). По физической шкале масс за атомную единицу массы принимают 1/16 массы атома ос новного изотопа кислорода О16. Физическая шкала массовых чисел удобна, так как определение масс изотопов сводится к сравнению с массой изотопа-эталона.
При измерении парциальных давлений газов во время про цессов обработки давлением в вакууме важное значение имеет длительность развертки спектра. Процессы обработки металлов давлением могут происходить в течение секунд, а длительность развертки всего спектра некоторых типов масс-спектрометров составляет 20 мин. Поэтому масс-спектрометры с большой дли тельностью развертки спектра масс не могут быть использо ваны в качестве газоанализаторов при обработке металлов давлением в вакууме.
Разрешающая способность приборов, предназначенных для анализа газов в вакуумной системе прокатного стана, по-ви димому, должна быть не менее 30 а. е. м., так как анализ азота, окиси углерода и кислорода с меньшим разрешением затруд нителен.
Количество измеряемого газа обычно согласовывают с чув ствительностью прибора. При определении парциальных давле-
114
нпй газов в условиях обработки давлением в вакууме масс- ■спектрометрическим методом исходными факторами, которые необходимо согласовать с чувствительностью прибора, явля ются газосодержание обрабатываемого металла и объем реци пиентов вакуумной системы.
В качестве примера рассмотрим результаты анализа газов, проведенного на установке, состоящей из времяпролетиого массспектрометра типа МСХ-ЗА, датчика, присоединенного к нагре вательной камере вакуумного стана дуо-170 и системы напуска газов с натекателем игольчатого типа '.
Масс-спектрометр работает в диапазоне регистрируемых
масс |
1—250 |
а. е. м., с разрешением |
не менее |
30 а.е. м., опреде |
||||||
ленным по формуле |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
^ = _ 2~Ьи |
’ |
|
|
|
|
||
где |
т — время, мкс, до середины масс-пика воды |
(/п=18); |
|
|||||||
|
Ьи — ширина масс-пика воды |
|
на уровне 0,5 от его макси |
|||||||
|
мальной амплитуды. |
|
|
|
|
|
|
|
||
Диапазон |
рабочих |
давлений |
|
прибора |
равен |
1,33-10~2н- |
||||
-f-1,33 • ІО-7 Н/м2 (1 • 10_4-ъ 1• ІО-9 |
мм рт. ст.), |
чувствительность |
||||||||
по аргону составляет 2- 10~6 Н/м2 |
(1,5- ІО-8 мм рт. ст.). Ее под |
|||||||||
считывают по формуле |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
Р\I |
|
Р\ |
|
|
|
|
|
|
|
|
А |
|
|
hI) > |
|
|
|
|
|
|
|
V (/?-2 |
|
|
|
|
|
||
где h\ — высота пика |
аргона |
(мм) |
на экране |
индикатора |
при |
|||||
|
давлении в нагревательной камере рг, |
индикатора |
при |
|||||||
Іг2— высота пика |
аргона |
(мм) |
на экране |
|||||||
|
давлении в нагревательной камере рц\ |
момент измере |
||||||||
|
V— коэффициент |
деления |
аттенюатора |
в |
||||||
|
ния. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Сущность определения массы сводится к тому, что время пролета ионов от источника до собирающего коллектора за висит от массы ионов и определяется по формуле
где L — длина пространства дрейфа (L = 400 мм); т — масса иона;
g — заряд иона;
V — ускоряющее напряжение.
При быстрых изменениях состава газов прибор работает
врежиме непрерывной регистрации спектра масс с временным1
1Подробное описание установки’и методики определения состава газов приведено в работе А. В. Крупина; И. М. Павлова, Н. А. Аникеева и др. «Прокатка сплавов в вакууме», М., «Цветметинформация», 1970.
8 * |
115 |
разрешением при киносъемке с экрана до 0,03 с регистрацией времени съемки каждого спектра относительно начала изучае мого явления.
Масс-спектрометр калибруется методом давлении,, по чистым газам Н2, Не, СО, N2, 0 2 и С02. Линейные зависимости ионных токов от давлений подтверждают молекулярный режим тече ния газов.
Значения давления газов определяют с учетом эффектив ности ионизации по формуле
где р — истинное давление газа; рк— кажущееся давление газа;
R — относительная чувствительность манометра к данному газу.
Относительная чувствительность не зависит от конструкции ионизационных манометров и, по мнению некоторых исследова телей, не может быть рпределена с точностью выше ±20%. Приняты следующие коэффициенты относительной чувствитель ности: для сухого воздуха и азота /?=1, для водорода R = 0,46, для окиси углерода /?=1,11, для кислорода R = 0,95 и для угле кислого газа Ä = l,53.
Анализ синтетических смесей газов показывает вполне удо влетворительную сходимость результатов. Максимальная отно сительная ошибка при этом не превышает ±10%.
Парциальные давления газов определяют по формуле
P i ~ Z j l > >
где pi— парциальное давление газа;
/Г — интенсивность ионного тока газа; %і — константа, зависящая от конструкции прибора и сече
ния поля ионизации газа.
Для учета флуктуаций при работе прибора, а также неста бильности работы электронного умножителя при каждом вклю чении проводят калибровку по гелию.
В общем случае при изменении парциальных давлений газов корреляция между типом газа и массовым числом не всегда очевидна. Это особенно характерно при большой величине мас сы, когда приходится принимать во внимание несколько воз можных фрагментов. Кроме того, молекулы газа, присутствую щие в ионном источнике, всегда оказываются в той или иной степени диссоциированными, а возможно, и многократно иони зированными.
Результаты расшифровки спектра масс остаточных газов (табл. 22) в вакуумной камере прокатного стана дуо-170 (Ин ститут физики твердого тела АН СССР) показали, что газовая
116
среда состоит из Н2, О2, N2, СО, |
С02, Н20, СН4 и |
более высо |
|||
комолекуляриых углеводородов. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т Л Б Л I I Ц Л 22 |
|
Результаты расшифровки спектра масс остаточных газов |
|||||
|
|
Ионы остаточных газон |
|
||
Показатели |
ан2+ |
|
!8Н .,0 + |
28с о + |
|
|
|
||||
|
|
|
|||
Ионный ток, отн. ед. |
3 |
|
|
2,6 |
11,3 |
Парциальное давление, |
4 , 5 -10-5 |
• |
6 , 65-10-5 |
4 , 3 -10-4 |
|
Н/м2 (мм рт. ст.) |
( 3 , 4 -10- 7) |
|
(5 ,0 -10- 7) |
(3 , 2 - 10- 5) |
|
Соотношение давлений, |
3,4 |
|
|
6 |
28,6 |
% |
|
|
|
|
|
|
|
Ионы |
остаточных газов |
|
|
Показатели |
28х + |
32о + |
|
44со+ |
углеводороды |
|
|
||||
|
|
и2 |
|
|
|
Ионный ток, отн. ед. |
4 , 7 |
2 |
1 , 4 |
— |
|
|
|
|
|
|
|
Парциальное давление, |
1 , 6 - 1 0 - 5 |
4 , 5 - 1 0 - 5 |
3 ,6 5 - 1 0 - 5 |
5 , 6 5 - 1 0 - 4 |
|
Н/м2 (мм рт. ст.) |
( 1 , 2 - 1 0 - 7 ) ( 3 , 4 - 1 0 - 7 ) |
( 2 , 7 5 - 1 0 - 7 ) |
( 4 , 2 4 - 1 0 - 6 ) |
||
Соотношение давлений, |
11,0 |
3 , 8 |
2 , 7 |
4 4 , 4 |
|
% |
|
|
|
|
|
Данные практики показывают, что количество паров масел, попадающих в камеру из паромасляных насосов, при наличии азотной ловушки составляет около 1,37-ІО-4 Н-ч/м2 (1,4х Х1СН3 мг-ч/см2) и при отсутствии ловушки 7,35-К)-5 Н-ч/м2 (7,5-ІО-4 мг-ч/см2). На начальной стадии откачки концентра ция молекул всех компонентов газа в камере обычно умень шается с одинаковой скоростью. При откачке системы даже в течение продолжительного времени количество углеводородов не уменьшается ниже определенного уровня. Значение интен
сивности ионного тока фрагмента 320 о" характеризует величину
натекания из атмосферы.
При включении нагревателей возрастает интенсивность ион
ных токов фрагментов 2l~lt, 28СО+, 2N2~, однако с увеличением
времени прогрева и откачки их количество постепенно сни жается.
Таким образом, остаточные газы в вакуумной камере про катного стана состоят в основном из углеводородов (44,4%) и окиси углерода (28,6%), содержание кислорода равно 3,8%, в отличие от расчетного (21%). Истинное парциальное давле ние кислорода в вакуумной камере при остаточном давлении
117
1,33-ІО""3 Н/м2 (ІО-5 мм рт. ст.)— 4,5-ІО-5 Н/м2 (3,4-ІО""7 мм рт. ст.) на порядок ниже расчетного давления кислорода.
Резкое уменьшение парциальных давлении газов приводит к существенному изменению условий процесса прокатки.
2. Физико-химическое состояние поверхности металла
С понижением давления, сопровождающимся уменьшением числа газовых молекул в единице объема, сокращается число ударов молекул о поверхность обрабатываемого металла.' Если при 25°С о поверхность 1 см2 ударяется 3,6-ІО20 моль/с, то в вакууме 1,33KP3 Н/м2 (ІО-5 мм рт. ст.) это число составляет 3,6-ІО11 моль/с. Следовательно, при обработке металлов дав лением в вакууме интенсивно уменьшается концентрация га зовых молекул и, в частности кислорода на поверхности ме талла.
Как было показано, концентрация кислорода на поверхности определяется процессом равновесной адсорбции и скорость про текания стадии, лимитирующей скорость всего процесса оки сления, есть функция концентрации кислорода на поверхности. Поэтому с понижением давления газов скорость окисления резко падает.
Действительно, для подобной модели концентрация кисло рода определяется изотермой Лэнгмюра, по которой доля по верхности, покрытой поглощенным кислородом, составляет
где р — парциальное давление кислорода в окружающей среде; а — константа.
При высоком давлении ар^$> 1, Ѳ=1 п поверхностная концен трация не зависит от давления. При низком давлении ар<^. 1 п Q = ap. Таким образом, при низком давлении поверхностная кон центрация и, следовательно, скорость окисления линейно зави сят от давления. Падение скорости окисления в области низких давлений приводит к уменьшению толщины окисных пленок, образующихся на поверхности металла при его обработке дав лением в вакууме.
Ранее отмечалось, что на металлах с высокой упругостью диссоциации окислов даже в низком вакууме окисные пленки имеют малую толщину, в высоком же вакууме поверхность этих металлов становится практически свободной от окисных пле нок— образуется ювенильная поверхность.
В этих условиях может развиваться процесс так называе мого вакуумного травления, состоящий в избирательном испа рении атомов с отдельных участков образца, в которых име ются скопления несовершенств кристаллической решетки. В ре
118
зультате вакуумного травления выявляется микроструктура ме талла.
Толщина окисных пленок, образующихся в низком вакууме на металлах с низкой упругостью диссоциации окислов, на много меньше толщины окалины, образующейся при нагреве на воздухе. Однако в связи с еще высокой скоростью окисления этих металлов в низком вакууме толщина окисных пленок весьма значительна п уменьшается с увеличением глубины ва куума. Однако даже в высоком вакууме на поверхности метал лов с низкой упругостью диссоциации окислов присутствуют тончайшие окисные пленки.
Понижение парциальных давлений газов приводит не только к уменьшению толщины окисных пленок на металлах и к пол ному их исчезновению при определенных условиях, но и к изме нению структуры и свойств пленок.
Таким образом, среда, в которой происходит нагрев и пла стическая деформация металла, в значительной мере опреде ляет физико-химическое состояние поверхности металла, ока зывающее, как известно, громадное влияние на контактное трение, силовые показатели процесса, структуру и физико-меха нические свойства металла, включая сопротивление линейной деформации.
3. Температурные условия процесса прокатки в вакууме
Изменение состояния поверхности при прокатке в вакууме существенно влияет на температурные условия процесса, т. е. на распределение температур в объеме металла, перепад темпе ратур между поверхностными и глубинными слоями, интенсив ность охлаждения металла в процессе транспортировки к вал кам и после выхода из валков, теплообмен между металлом и окружающей средой и металлом и инструментом, температур ный режим работы инструмента.
Недооценка роли влияния физико-химического состояния де формируемого металла на его температурное поле может отри цательно сказаться на условиях службы инструмента (вследст вие тепловых ударов), а также на качестве продукта (из-за рез кой неравномерности деформации, вызванной охлаждением приконтактпых слоев).
Число экспериментальных работ по изучению температурных условий процесса деформации ограничено, в большинстве слу чаев в них рассмотрен процесс пластической деформации на воздухе без учета и строгой оценки физико-химического состоя ния поверхности металла. На основании анализа существующих методов изучения температурных условий процесса прокатки в Московском институте стали и сплавов разработан комплекс ный метод, позволяющий регистрировать изменение темпера
119
туры по сечению металла и валка во времени на всех стадиях процесса прокатки: во время нагрева заготовки в печи и транс портировки ее к рабочим валкам, при прохождении очага де формации и в процессе охлаждения после выхода из валков.
На рис. 57 показан характер изменения температуры тёла валка при прокатке в различных средах (в=22%). Максималь ное изменение температуры в процессе пластической деформа ции наблюдается на контактной поверхности. При прокатке в высоком вакууме 6,65 • ІО-2 Н/м2 (5 -ІО-4 мм рт. ст.) темпе ратура поверхности валка скачкообразно возрастает при входе заготовки в очаг деформации, что связано с тепловым импуль сом, сообщаемым валку нагретым металлом. По мере продвп-
600 |
|
|
|
|
|
* 500 |
|
|
|
|
|
§ 400 |
Рис. |
57. Зависимость |
изме |
||
I |
|||||
нения температурного |
поля |
||||
S з о о |
валка при прокатке па воз |
||||
% |
|||||
I 200 |
духе и в вакууме от рас |
||||
стояния от |
контактной по |
||||
г? |
|
верхности, мм: |
|
||
100 |
1 —0; 2 — 1,5: |
3 — 5. О — па- |
|||
о |
куум |
6,65 • ІО-2 |
М/м3 (5 • ІО-4 мм |
||
|
пт. ст.): |
У — воз.'іѵх |
|||
О 0,1 О ,г 0,3 0,4 0 ,3 0 ,6 0,7 0,8 |
|
|
|
|
|
Время, с |
|
|
|
|
|
жения металла через очаг деформации |
(/ф) |
температура плавно |
повышается, но уже с гораздо меньшей интенсивностью. Мак симальная температура на контактной поверхности валка дости гается в плоскости выхода металла из очага деформации. За пределами очага деформации температура резко снижается в первый момент (из-за нарушения теплового контакта), а за тем асимптотически приближается к своему первоначальному значению. Высокая интенсивность нагрева поверхностных слоев валка подтверждается тем, что температура поверхности валка при прохождении очага деформации практически достигает мгновенного значения температуры поверхности металла в мо мент контакта (разность температур поверхности металла и валка не превышает 5° С).
Характер нагрева прокатного валка при деформации на воз духе по сравнению с вакуумом имеет принципиальное отличие. Развитый слой окалины, действие которого подобно тепловому изолятору, существенно замедляет процесс нагрева поверхности прокатного валка. Температурная кривая поверхности валка при прокатке металла на воздухе более пологая; максимальное зна чение температуры поверхности металла в даном случае выше. Температура поверхности валка после достижения максимума
120
падает уже в пределах очага деформации (Тф), а начиная при мерно с плоскости выхода металла из валков, возрастает. Та кой характер изменения температуры поверхности валка п ме талла объясняется сложной совокупностью факторов, опреде ляющих условия теплообмена между металлом и валком (каче ственные и количественные свойства окалины, изменяющиеся по мере прохождения очага деформации, влияние тепла пласти ческой деформации и трения, время контакта и др.).
В процессе прокатки на воздухе при наиболее высоких тем
пературах |
нагрева |
(вследствие |
чего |
возрастает |
толщина |
окис- |
|||||||||||
ной пленки) процесс нагрева валка |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
замедляется, |
|
максимум |
|
темпера |
|
Л? г |
|
|
|
|
|
|
|||||
туры смещается к выходу из очага |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
деформации |
и создается |
значитель |
|
25 \ |
|
|
|
|
|
|
|||||||
ный |
перепад |
температур |
поверхно |
g20 |
|
|
|
|
|
|
|||||||
стей |
металла |
и |
валка. |
Так, |
при |
|
|
|
|
|
|
||||||
прокатке на воздухе заготовок, на |
vf |
|
|
|
|
|
|
||||||||||
£I |
V / |
|
|
|
|
|
|||||||||||
гретых до |
800° С, |
температурный |
15 |
|
|
|
|
|
|
||||||||
градиент составил 415° С. |
температу |
I |
10ѵ |
\ |
|
|
|
|
|
||||||||
Характер |
изменения |
I |
|
|
|
|
|
||||||||||
ры валка на расстоянии 1,5- мм от |
I |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
контактной |
поверхности |
принципи |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
ально одинаков при прокатке в ва |
|
|
|
_ |
х |
Ч |
|
— « |
|||||||||
кууме и на воздухе и определяется |
|
О |
|
1 |
2 |
5 |
0 |
5 |
|||||||||
законами |
теплопроводности; в этом |
|
Расстояние отконтактной |
||||||||||||||
случае от толщины окисной плен |
|
|
|
поверхности, мм |
|
||||||||||||
ки зависит всего лишь температур |
|
Рис. |
58. |
Изменение |
темпера |
||||||||||||
ный |
уровень. |
Например, |
увеличе |
|
туры по сечению валка при |
||||||||||||
ние |
толщины |
|
окалины |
|
приводит |
|
прокатке |
на воздухе |
и |
в ва |
|||||||
к снижению |
максимального |
зна |
|
|
|
|
кууме: |
|
|
||||||||
чения температуры, и при одно |
|
|
/ — вакуум; |
2 — воздух |
|||||||||||||
кратной |
схеме |
прокатки |
тепло |
|
|
|
|
|
|
|
|
вые колебания возникают в слое валка не толще 5,0 мм. Различие в интенсивности нагрева тела валка при прокатке на воздухе п в вакууме показано на рис. 58, на котором видно, что повышение температуры поверхности валка в вакууме по
чти в три раза больше, чем на воздухе.
Время охлаждения валка до начальной температуфы после окончания прокатки заготовки в вакууме, значительно выше, чем на воздухе, что связано с менее развитым процессом те плообмена в вакууме между валком и окружающей средой из-за практического отсутствия конвекции. Это необходимо учи тывать при выборе материала рабочих валков, разработке тех нологических режимов прокатки, а также при эксплуатации прокатного оборудования.
Типичный характер изменения температуф различных слоев металла в процессе деформации в вакууме и на воздухе пред ставлен на рис. 59. Процесс прокатки в вакууме сопровождается
121