книги из ГПНТБ / Эйдензон М.А. Металлургия магния и других легких металлов учеб. пособие
.pdfДля исчисления себестоимости единицы продукции исполь зуется классификация затрат на ее производство по статьям рас ходов. По объему затрат различают цеховую, производственную
иполную себестоимость продукции.
Вцеховую себестоимость включаются все расходы цеха: сырье
иматериалы, топливо и энергия на технологические цели, зара ботная плата производственных рабочих с отчислениями на со
циальное страхование, затраты на содержание и эксплуатацию оборудования и цеховые расходы. Цеховые расходы состоят из следующих основных статей: содержание всего цехового персо нала, отчисления на амортизацию зданий, сооружений и затраты на их текущий ремонт, систематические анализы и исследова ния и др.
Производственная себестоимость состоит из цеховой себестои мости, общезаводских расходов и прочих производственных рас ходов. Общезаводские расходы включают расходы на управление предприятием, общехозяйственные нужды, сборы и отчисления. Прочие производственные расходы состоят из отчисления на на учно-исследовательские и опытные работы.
Полная себестоимость товарной продукции учитывает, кроме производственной себестоимости, внепроизводственные расходы, связанные с реализацией готовой продукции.
Ниже приведена примерная структура полной себестоимости
магния (электролиз карналлита), % |
от себестоимости:. |
|
С ы р ь е ................................................................. |
|
20,2 |
Вспомогательные материалы .................................................................................... |
|
8,9 |
Топливо на технологические н у ж д ы ...................... |
|
5,4 |
Электроэнергия на технологические нужды |
..................................................... |
38,5 |
Заработная плата производственных рабочих и начисление на социальное |
|
|
страхование ........................................... |
|
6 ,8 |
Расходы на содержание и эксплуатацию оборудования ................................ |
18,2 |
|
Цеховые р а сх о д ы ............................... |
|
11,3 |
Общезаводские расходы ........................................................................... |
|
5,4 |
Прочие производственные расходы ...................... |
- . . . ............................... |
1,4 |
Попутная продукция (вы читаехся).................................. |
|
16,7 |
в том числе: |
|
|
х л о р ............................................................................................................................... |
|
10,4 |
отработанный эл ек т р о л и т ...................................................................... |
|
6,3 |
Внепроизводственные р а с х о д ы ................................................................................... |
|
0,6 |
Полная себестоимость .................................................................................................... |
|
100,0 |
В табл. 17 дана структура себестоимости отдельных переделов (без затрат на основное сырье — безводный карналлит).
Анализ структуры себестоимости магния не только в целом по всему производству, но и по отдельным технологическим переде лам позволяет более обоснованно и точно определять пути сниже ния себестоимости. .1
11 М. А. Эйдензон |
161 |
Структура |
себестоимости |
отдельных |
переделов |
|
Таблица 17 |
|
|
||||
в производстве магния |
|
|
|
|
|
|
|
Затраты по переделам, % от общих затрат |
|||
Статьи затрат |
первичное |
окончатель |
|
рафиниро |
|
обезвожива |
ное обезво |
электролиз |
|||
|
|
ние |
живание |
вание |
|
|
|
на рналлнта |
карналлита |
|
и литье |
Вспомогательные мате |
|
|
|
|
|
риалы ............................... |
|
59,4 |
34,2 |
4,3 |
9,7 |
Топливо |
.......................... |
— |
|
|
|
Электроэнергия . . . . |
5,9 |
33,8 |
58,0 |
6 ,2 |
|
Заработная плата с начис |
|
|
|
|
|
лениями |
.......................... |
7,2 |
5,8 |
5,7 |
16,6 |
Расходы на содержание и |
|
|
|
|
|
эксплуатацию оборудова |
|
|
|
|
|
ния ................................... |
|
16,5 |
13,1 |
20,3 |
36,8 |
Цеховые расходы . . . |
11,0 |
13,1 |
П,7 |
30,7 |
|
В с е г о |
затрат . • • |
100 |
100 |
100 |
100 |
Наибольшее влияние на себестоимость магния оказывает тех нологический передел электролиза. Вторым по значению является обезвоживание карналлита. Это видно из соотношения себестои мости отдельных переделов, % от полной себестоимости 1 т магния:
Обезвоживание карналлита: |
|
|
первая |
стадия ..................................................... |
15,5 |
вторая |
стадия ................................................ |
16,5 |
Электролиз ...................................................................... |
59,0 |
|
Рафинирование и л и т ь е ........................................ |
9,0 |
Приведенные данные показывают, что наибольшую долю себе стоимости магния составляют затраты' на электроэнергию, сырье и материалы, а также расходы на содержание и эксплуатацию оборудования. Сокращение в первую очередь этих статей расхода является важнейшим фактором уменьшения себестоимости магния. Основой снижения себестоимости магния является усовершен ствование техники и увеличение масштабов его производства.
Передел электролиза является наиболее энергоемким, поэтому уменьшение затрат на электроэнергию связано с внедрением в про мышленность наиболее рациональных технологических режимов электролиза и новых конструкций электролизеров. Как показы вают расчеты, только за счет снижения расхода электроэнергии при переводе электролизеров на работу при малом межэлектрод ном расстоянии достигается снижение себестоимости передела электролиза на 3—4% без существенного увеличения капиталь ных вложений, а внедрение бездиафрагменных электролизеров сопровождается снижением себестоимости на 7—10%.
162
Существенное уменьшение затрат на электроэнергию может быть достигнуто в результате перехода на одностадийное обезво живание карналлита, так как стоимость электроэнергии состав ляет значительную долю всех затрат на передел второй стадии обезвоживания. Вместе с тем вследствие большой доли затрат на топливо в первой стадии обезвоживания карналлита перевод пе чей (вращающихся и КС) на отопление дешевым природным газом вместо угля, мазута или генераторного газа позволит снизить себе стоимость этого передела примерно на 20%.
Затраты на сырье и материалы могут быть снижены как в ре зультате уменьшения их удельного расхода, так и вследствие их удешевления. Например, уменьшение удельного расхода хлора вдвое дает снижение затрат при окончательном обезвоживании карналлита примерно на 16%. Сравнительно высокая цена искус ственного карналлита обусловливает значительную долю затрат на сырье в себестоимости магния. Поэтому основным путем даль нейшего уменьшения доли затрат на сырье в себестоимости магния на заводах, которые не базируются на месторождениях высоко качественного природного карналлита, является широкое вовле чение в качестве исходного сырья дешевых вторичных хлормагниевых растворов, перерабатываемых по рациональной технологии в безводный хлорид магния.
Большое влияние на себестоимость магния оказывает реали зация попутных продуктов: хлора и отработанного электролита'. Поэтому все мероприятия, направленные на увеличение выхода этих продуктов и повышение их качества, имеют большое значение для экономики производства магния.
Производительность труда — важнейший обобщающий пока затель производства — оказывает большое влияние на себестои мость продукции. Важнейшими факторами, которые определяют рост производительности труда в производстве магния, являются внедрение в промышленность и освоение новых, прогрессивных технических решений, в частности рассмотренных в предыдущем разделе этой главы. Например, в результате внедрения ком плексно-механизированной и автоматизированной технологии обезвоживания карналлита в печах КС производительность труда на этом участке увеличилась в два раза. Применение в промыш ленных масштабах электролизеров новых конструкций и ликви дация в связи с этим ряда тяжелых и малопроизводительных опе раций дает увеличение производительности труда только при об служивании электролизеров на 10—15%. Наибольший прирост производительности труда' связан, разумеется, с интенсификацией процесса электролиза в таких электролизерах.
Дальнейшее изменение характера труда и повышение его про изводительности произойдет в результате объединения электро лизеров в поточную систему. Одновременно это уменьшит трудо емкость процессов заливки сырья в электролизеры и извлечения магния из них. Внедрение механизированных и автоматизирован-
11* |
163 |
ных линий, состоящих из печей для непрерывного рафинирования и комплекса машин для литья, защитной обработки и складиро вания чушек металла, повышает производительность труда на этом переделе в два раза и снижает его себестоимость на 10%.
Существенную часть себестоимости отдельных переделов в про изводстве магния составляют расходы на содержание и эксплуа тацию оборудования. Снижение затрат на амортизацию дости гается прежде всего уменьшением удельных капитальных затрат, выбором наиболее рациональной технологической схемы, устра нением излишеств в проектировании и строительстве, сокращением сроков освоения новой технологии и достижения проектных пока зателей. Этому способствуют также интенсификация производ ственных процессов и наиболее полное использование существую щих мощностей.
Уменьшение затрат на ремонт достигается путем удлинения срока службы оборудования. Это, однако, не означает, что его можно использовать до полного износа. Только своевременный и ■ планомерный ремонт обеспечивает сохранность основных средств
ивысокие технические показатели работы оборудования. Снижение цеховых и общезаводских расходов достигается в ре
зультате улучшения структуры управления производства во всех его звеньях, укрупнения производственных участков, повышения роли и ответственности мастеров и начальников цехов, а также устранения различных непроизводительных затрат. По предва рительным расчетам, в результате реализации всех уже известных возможностей усовершенствования технологии и повышения тех нического уровня производства магния производительность труда в магниевой промышленности увеличится в 1,5—2 раза, а себе стоимость магния снизится на 15—18%. Снижение себестоимости магния приведет к снижению его цены, что вместе с расширением масштабов производства магния явится решающей предпосылкой
для широкого внедрения магния в различные отрасли народного / хозяйства.
Г Л А В А X IV
ПОЛУЧЕНИЕ МАГНИЯ СИЛИКОТЕРМИЧЕСКИМ СПОСОБОМ
Силикотермический процесс получения магния — это единствен ный в настоящее время промышленный способ получения магния, основанный на прямом восстановлении окиси магния. Производ ство магния другими термическими ,способами (карбидотермиче ским и карботермическим) теперь прекращено и представляет лишь исторический интерес..
164
I
1. ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ И ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ
ОСНОВЫ ПРОЦЕССА
Силикотермический способ основан на реакции
2MgO + Si z l S i0 2 + 2Mg.
Эта реакция обратима и, как показывают расчеты и опыт, при давлении в 1 ат протекает в сторону образования магния при тем пературе не ниже 2300° С. С понижением давления реакция про текает при более низких температурах. При остаточном давлении 1 мм рт. ст. образование магния по реакции происходит при 1500° С.
В присутствии окиси кальция восстановление окиси магния кремнием идет по реакции
2MgO |
2СаО + Si ^ |
Ca2Si04 -f- 2Mg, которую можно рассмат |
ривать как сумму двух реакций: |
||
2MgO + |
Si = S i02 + |
2Mg |
и |
|
|
2CaO + |
S i0 3 = Ca2Si04. |
Реакция окисей магния и кальция с кремнием при давлении
1 ат протекает в сторону образования магния |
уже при 1700° С, |
а в вакууме при остаточном давлении около 1 |
мм рт. ст. *— при |
1150— 1200° С.
Понижение температуры реакции имеет большое практическое значение. Поэтому в силикотермическом процессе в качестве ис ходного сырья применяют не окись магния, а обожженный доломит, в котором MgO и СаО содержатся примерно в таком отношении, как это требуется для протекания реакции. Кроме того, из при веденных выше данных о зависимости температуры реакции от давления следует, что окись магния восстанавливать кремнием целесообразно в вакууме.
Так как рассматриваемая здесь реакция протекает при тем пературе выше точки кипения магния, то он выделяется в газооб разном состоянии, легко удаляется из зоны реакции и затем кон денсируется, вследствие чего реакция практически проходит вправо до конца. Условия, при которых конденсируется магний, образовавшийся в результате этой реакции, определяются тем пературой и давлением пара магния в зоне конденсации. Конден сация начинается тогда, когда температура пара магния сни жается до точки, при которой фактическое его давление становится равным давлению насыщенного пара.
Давление пара магния в тройной точке, отвечающей 650° С (температура плавленая магния), составляет примерно 2,55 мм рт. ст. Следовательно, при давлении ниже 2,5 мм рт. ст. возможно равновесие только газообразной и твердой фаз, и магний конден сируется только в твердом состоянии.
165
Основные технологические показатели процесса — выход маг ния, удельный расход энергии и исходных материалов, произво дительность аппаратов.
Выходом магния при силикотермическом восстановлении окиси магния называют отношение количества фактически полученного за определенное время магния (аф) к теоретически возможному
количеству его, т. |
е. к полному содержанию магния в шихте (ат), |
|
выраженному соответственно в |
долях единицы или в процентах: |
|
7 = ^ 4 - или |
у = -£*-100. |
(29) |
ат |
От |
|
Скорость реакции восстановления характеризуется выходом магния в зависимости от продолжительности процесса при задан ных условиях и определяет при прочих одинаковых условиях про изводительность аппарата, в котором происходит восстановление.
На ход процесса влияют различные факторы.
В л и я н и е с о с т а в а ш и х т ы . Наиболее высокий выход магния и скорость процесса достигаются при расчете шихты на образование магния и двухкальциевого силиката по уравнению
2MgO + 2СаО + Si == 2Ca0-Si02 + 2Mg.
В этом случае молекулярное отношение компонентов шихты
MgO : СаО : Si должно быть равно 2 : 2 : 1 .
В качестве исходного материала применяют обожженный доло мит, молекулярное отношение MgO : СаО в котором близко к 1. Поэтому шихту составляют с расчетом, чтобы на два моля доло мита приходился один моль кремния. В качестве восстановителя обычно применяют не кремний, а сплав его с железом — ферро силиций.
В л и я н и е д о б а в о к и п р и м е с е й в ш и х т е . Добавки 2% CaF2 в шихту ускоряют реакцию восстановления. Избыток S i0 2 и А1аО зсвязывает часть магния в силикаты и алю минаты, снижая тем самым выход магния; Fe2O s частично восста навливается кремнием. Значительные количества этих примесей разбавляют реакционную смесь, тем самым ухудшая контакт между реагирующими веществами. Содержание S i02 и А120 3 в шихте не должно в сумме превышать 3%.
Окислы щелочных металлов восстанавливаются одновременно с окисью магния; натрий и калий откладываются в более Голод ных зонах конденсатора. При выгрузке магния щелочные металлы воспламеняются, что может привести и к воспламенению магния. Содержание окислов щелочных металлов в исходном сырье не
должно превышать 0,3%.
Двуокись углерода реагирует с кремнием по уравнению
2СОа + Si = 2СО + S i02.
Этим обусловливаются потери части кремния еще до того, как он успеет восстановить окись магния.
166
Вода реагирует с выделившимся магнием по уравнению
Н 20 + Mg = MgO + Н 2,
что приводит к прямым потерям магния. При температуре вос становительного процесса возможно также окисление кремния водяным паром, что увеличивает расход восстановителя. Обожжен ный доломит не должен содержать СО2 и Н 20.
В л и я н и е ф и з и ч е с к о г о с о с т о я н и я ш и х т ы . Тесное соприкосновение составных частей шихты благоприятно влияет на ход реакции. При малой пористости брикетов умень шается скорость удаления из них паров магния, а значит, и ско рость реакции.
Степень измельчения компонентов шихты также оказывает су щественное влияние на скорость процесса. При крупном помоле уменьшаются скорость реакции и выход магния, однако чрезмер ное измельчение обусловливает малую пористость брикетов.
Опытом установлено, что ферросилиций достаточно измельчать до крупности зерна 0,3 мм; размер зерен обожженного доломита должен быть в пределах 0,1&—0,75 мм.
■В л и я н и е в а к у у м а и т е м п е р а т у р ы . Опытным путем установлено, что при восстановлении окиси магния ферро силицием в присутствии окиси кальция выход магния увеличи вается с уменьшением остаточного давления и повышением тем
пературы. |
С приемлемой для |
практики скоростью реакция про |
текает при |
1160—1200° С и в |
вакууме 0,05—0,1 мм рт. ст. |
2. ТЕХНОЛОГИЯ ПРОИЗВОДСТВА |
|
|
Производство магния силикотермическим методом состоит из |
||
следующих |
основных операций: 1) подготовки исходного сырья |
из руды, т. е. обжига магнезита или доломита с целью получения окиси магния; 2) подготовки шихты из окиси магния и восстанови теля (смешения и брикетирования); 3) восстановления окиси маг ния;- 4) переплавки полученного-магния (рис. 56).
Ниже кратко изложена технология производства магния по способу Пиджена в Канаде 2. В качестве исходных материалов применяются доломит и 75%-ный ферросилиций. Доломит содер жит не менее 21% MgO, не более 2% нерастворимого в кислоте остатка и не более 0,1% калия и натрия.
П р и г о т о в л е н и е б р и к е т о в . Дробленый и отсорти рованный доломит обжигают в шахтной речи и затем измельчают последовательно в молотковой дробилке и вальцевой мельнице. Ферросилиций измельчают в молотковой дробилке и шаровой
мельнице. Обожженный |
доломит содержит: не более |
0,5% |
не- |
1 P i d g e o n L. М., |
A l e x a n d e r W. Trans А Ш Е , |
1944, v. |
159, |
р. 1887.
аT h o m s o n J. Light. Met. Age, 1963, № 11, p. 14.
167
растворимого в кислотах остатка, не более 0,75% СО„ и в преде лах 0,25—1,25% Н 20.
Измельченные доломит и ферросилиций поступают в бункера, откуда через дозатор подаются в смеситель. Шихту брикетируют на валковых ячейковых прессах высокого давления. Брикеты от
севают |
на грохоте, |
упаковывают в 'бумажные мешки |
по 20— |
||||||||
25,5 кг и отправляют на восстановление. |
|
Окись магния |
|||||||||
В о с с т а н о в л е н и е |
о к и с и м а г н и я . |
||||||||||
восстанавливают до |
металлического |
магния в горизонтальных |
|||||||||
Доломит |
|
|
вакуумных ретортных печах (рис. 57). |
||||||||
Ферросилиции в качестве реакционного сосуда при |
|||||||||||
Обжиг |
|
|
меняют реторты из высоколегирован |
||||||||
|
|
ной жароустойчивой стали, содержа |
|||||||||
|
|
|
|||||||||
|
|
|
щей |
28% Сг, |
15% Ni и |
не |
более |
||||
Р а зм о л |
Размол |
0,3% |
С, |
1,24% |
Мп и 0,5% |
Si. |
|
||||
|
|
|
Реторта (рис. 58) состоит из двух |
||||||||
|
|
|
частей. Основная часть, в которой |
||||||||
|
Дозиоовна |
|
происходит |
процесс |
восстановления |
||||||
|
|
|
(зона реакции), находится внутри |
||||||||
|
Ш ихт а |
|
печи |
и |
представляет |
собой |
литую |
||||
|
|
трубу из хромоникелевой стали с при |
|||||||||
|
|
|
|||||||||
|
брикетирование |
|
варенным к одному из концов сфе |
||||||||
|
|
|
рическим днищем. К другому концу |
||||||||
|
Восстановление |
|
трубы, выступающему из печи, при |
||||||||
Кристалл\^ магния |
|
варена стандартная труба из углеро |
|||||||||
|
дистой стали. Эта часть реторты |
||||||||||
|
Лерепладла |
|
служит зоной конденсации. Конец ее |
||||||||
|
|
снабжен водяной рубашкой для охла |
|||||||||
|
О уц /к о во ш м а гн и й |
|
ждения |
и |
штуцером |
для |
откачки |
||||
|
|
газов, |
соединенным с |
вакуумной ли |
|||||||
Рис. 56. Технологическая схема |
|||||||||||
нией. |
|
|
|
|
|
|
|
||||
получения магния силикотермиче- |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
ским методом |
|
Холодный конец реторты герме |
||||||||
новой |
прокладкой и |
|
тически 'закрывают крышкой с рези |
||||||||
к нему монтируют конденсатор, |
на |
стен |
ках которого осаждается магний. Во избежание совместной конденсации паров магния и щелочных металлов в заднюю часть конденсационной зоны устанавливают несколько скрепленных между собой перегородок, которые образуют камеру для конден сации паров щелочных металлов. Первая перегородка, обращенная к конденсатору для магния, отклоняет к нему струю магниевых паров, а более летучие пары щелочных металлов устремляются через отверстия в перегородке в более холодную зону, где и оса ждаются отдельно от магния.
При раздельной конденсации паров магния и щелочных метал лов устраняется опасность воспламенения магния при возгорании щелочных металлов во время разгрузки конденсатора.
Внутри реторты в конце реакционной зоны, непосредственно примыкающей к конденсатору, помещен экран, состоящий из
168
Двух перфорированных пластин, отверстия которых не совпадают. Такое устройство экрана позволяет парам магния свободно про ходить из реакционной зоны в конденсатор и одновременно пре пятствует нагреванию конденсатора раскаленной шихтой. В ре тортной печи установлено 20 реторт в один ряд.
Печь отапливается газом, который подается в горелки низкого давления, расположенные вверху и внизу печи. К этим же горел кам подводится воздух. Полный цикл операции в реторте длится десять часов. Подачу газа в печь регулируют таким образом,
восстановления магния
арматуру реторты закрывают. (Затем реторту разогревают 10— 30 мин для удаления влаги из брикетов, после чего ее закры вают и подключают к вакуумной системе.
Каждые четыре реторты соединены с вакуумным насосом. Ре торта находится под вакуумом в среднем 9,5 ч. Остаточное давле ние в реторте в начале периода восстановления равно 1 мм рт. ст., а к концу этого периода снижается до 0,045 мм рт. ст.
Конденсатор охлаждается водой, циркулирующей в водяных рубашках. Оптимальная температура, при которой достигается отложение наиболее плотного осадка кристаллов магния, состав ляет 475-—550° С. После окончания восстановления вакуум сни жают, открывают крышку и извлекают ловушку для щелочных металлов и конденсатор с магнием. Затем выгружают остатки брикетов. Магний осаждается на стенках конденсатора в виде плотного осадка цилиндрической формы. Суточная производи тельность одной печи (20 реторт) составляет 691 кг. После извле чения из конденсатора магний переплавляют и разливают в чушки или используют для приготовления сплавов.
424 |
169 |
В условиях работы (высокая температура и глубокий вакуум) прочность материала реторт находится на пределе текучести, вследствие чего стенки реторты уже через 100 суток сплющиваются. Чтобы их выправить, в разогретую в печи реторту нагнетают сжатый воздух'. Этот прием позволяет удлинить срок службы реторты до 250 суток.
Магний, полученный силикотермическим способом, очень чист. Содержание примесей значительно ниже, чем в магнии, получен ном электролизом, и не превышает 0,005% Си, 0,005% РЬ, 0,003% Fe, 0,005% Ni, 0,001% Мп и 0,008% Si. На получение 1 т магния
силикотермическим |
методом |
расходуется: |
|
Обожженного доломита, |
т . . |
6,0 Природного газа, м3 . . . . . . |
3500 |
Ферросилиция, т .......................... 1,2 |
Воды, м3 ......................................... |
160 |
3. НОВЫЕ ВАРИАНТЫ СПОСОБА
Недостатком описанного выше способа восстановления окиси магния в реторт ных печах является его периодичность и сравнительно небольшая производитель ность печей. В последние годы разрабатываются полунепрерывные и непрерыв ные процессы; два таких способа рассмотрены ниже.
Во Франции разработан полунепрерывный способ получения магния из доломита (способ «Магнетерм») С Схема опытно-промышленной установки произ водительностью 600 т магния в год приведена на рис. 59.
Доломит восстанавливается в электрической печи сопротивления, наполнен ной жидким шлаком. Один графитовый электрод пропущен через свод печи, вто рым электродом служат угольные блоки на подине печи. Печь находится непре
рывно под током, |
а вся система аппаратов — под |
вакуумом. |
В печь периодически или непрерывно загружают шихту, состоящую из обож |
||
женного доломита, ферросилиция и глинозема. |
Восстановление протекает по |
|
реакции |
|
|
2СаО • MgO + |
Fe (Si)* + п A l20 3 = 2C a0 -S i02-« A l20 3 + 2Mg -|- Fe (Si)r |
Пар магния поступает в конденсатор, состоящий из двух частей: камеры и резервуара для магния. Под резервуаром помещен электрический нагреватель, чтобы поддерживать магний в расплавленном состоянии.
Шлак накапливается в печи. Когда уровень его достигнет наибольшей вели чины, в печь подают аргон (до атмосферного давления), отключают конденсатор, а резервуар с магнием перевозят в литейное отделение для рафинирования и раз ливки. Оставшийся ферросилиций и шлак сливают в ковш, однако в печи должно оставаться определенное количество шлака, чтобы не разрывалась электрическая цепь. Затем присоединяют конденсатор к печи, печь — к вакуумной линии и начи нают следующий цикл восстановления.
Согласно последним литературным данным 1,32 на получение 1 т магния рас ходуется: электроэнергии 13 200 кВт-ч, доломита (21% MgO) 13 т; маложелези стого боксита (глинозема) прокаленного 1 т. Кроме магния, этим процессом полу чают товарные отходы (на 1 т Mg): 0,2 т 25%-ного ферросилиция, 5,5 т глино земистого шлака.
На рис. 60 приведена схема опытной вакуумной печи непрерывного действия фирмы Кнапзак — Грисгейм (ФРГ) 3. Печь состоит из реактора, промежуточной и конденсационной камер. Реактор 4, представляющий собой стальной кожух,
футерованный огнеупорным кирпичом, обогревается графитовыми элементами
сопротивления 5. |
|
|
|
|
|
|
||
1 |
F a u r e |
С., |
M a r c h a l |
J. J. Metals, 1963, v. 16. № |
9, р. |
721. |
||
2 |
Metal Bull., |
1970, |
№ |
5547, |
25 [РЖМет, 1971, ЗГ171]. |
|
|
|
3 |
S e v i n |
R. |
Jour |
du |
Four |
Electrique, 1961, v. 7, № 2, p. |
227. |
|
170