![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Основы авиационной автоматики учеб. пособие
.pdfОбычно -V'<^ 1, тогда мощность в нагрузке |
Р н « Р0— |
/гп2х : |
значительно меньше мощности, подводимой |
RH |
|
к датчику |
от сети |
|
при холостом ходе. |
|
|
Для выявления динамических свойств потенциометрического датчика можно воспользоваться формулой (2.8)
«вых = К --------- - •
Здесь зависимость мвых = f ( x ) для нагруженного датчика яв ляется нелинейной функцией, поэтому она не может быть в об щем случае описана передаточной функцией. Однако при некото рых упрощениях передаточная функция может быть получена.
При малых перемещениях щетки х I, чисто активной на-
ц
грузке и ---- < 1 эту формулу можно заменить приближенной Рн
|
|
|
R |
|
( 2. 10) |
|
|
|
Ч»(0) |
|
|
|
|
|
Р„ |
|
|
Откуда |
|
|
|
|
|
W[p) |
^ВЫХір) |
_ |
___ UnРң |
const. |
( 2.11) |
X (р) |
|
Рн + РФ (0) |
|
||
|
|
|
|
Передаточная функция равна постоянной величине, и потенцио метрический датчик представляет собой усилительное или безы нерционное звено.
Если нагрузка датчика является реактивной, то его динам,ические свойства могут быть описаны более сложной передаточной функцией. Но обычно запаздывание, обусловленное такой наг рузкой, относят не к нагружённому датчику, а к входной цепи элемента, подключаемого на выход датчика. При таком подходе потенциометрический датчик во всех случаях рассматривается как безынерционный элемент.
Основным недостатком потенциометрических датчиков являет ся наличие скользящего контакта, снижающего надежность ра боты датчиков. Другим недостатком является невысокий коэф.- фициент усиления, не превышающий 3—5 В/мм.
Несмотря на отмеченные недостатки, потенциометрические датчики получили широкое распространение в автоматических устройствах благодаря универсальности и простоте.
87
И н д у к т и в н ы е д а т ч и к и
Индуктивные датчики представляют собой устройства, в ко торых измеряемое перемещение преобразуется в изменение ин дуктивности или взаимной индуктивности обмоток, а потом в на пряжение переменного тока. Для получения сигнала в виде элек трического напряжения индуктивные датчики, как и датчики со противления, включаются в электрическую схему.
Принципиальная схема простейшего индуктивного датчика приведена на рис. 2.7.
Рис. 2.7. Принципиальная схема про стейшего индуктивного датчика
Датчик представляет собой катушку индуктивности J, располо женную на магнптопроводе 2 с якорем 3 и изменяющимся воз душным зазором л". К обмотке 1 через сопротивление /?„ подклю чается источник питания переменного тока с напряжением Un.
Индуктивные датчики, используемые в авиационной технике, работают на переменном токе частоты 400 Гц, но в ряде случаев может использоваться более высокая частота.
Входной величиной в датчике является перемещение якоря х, а выходной — ток в нагрузке или -.падение напряжения на сопро тивлении RH. При перемещении якоря .происходит изменение ин дуктивного сопротивления обмотки датчика, а следовательно, и тока в нагрузке /.
Найдем зависимость }=f(x) или статическую характеристику датчика.
Индуктивность обмотки датчика определяется формулой
где w — число витков обмотки;
Ф — рабочий магнитный поток обмотки;
/— ток катушки.
Вформуле (2.12) учитывается лишь рабочий поток обмотки, так как при малых воздушных зазорах мы можем пренебречь по током рассеяния.
88
По заколу Ома для магнитной цепи будем иметь
- т а
где |
R c r, |
R x |
— магнитное |
сопротивление стали и |
магнитное |
|||||
|
|
|
|
сопротивление воздушного зазора. |
|
|||||
|
Величины R CT и R x |
равны: |
|
2х |
|
|||||
|
|
|
|
R c r = |
|
I |
|
Rr = |
(2.14) |
|
|
|
|
|
РсТ ^ |
|
ІЧі5 |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
где |
I |
— средняя длина силовой |
линии |
магнитного |
потока в |
|||||
|
5 |
|
стали; |
|
|
|
|
|
|
|
|
— площадь сечения магніитопровода и якоря, принимае |
|||||||||
|
|
|
мая равной площади магнитного потока в воздушном |
|||||||
р.ст,JJ-, |
— |
зазоре; |
|
|
|
|
|
|
||
магнитная проницаемость стали и воздуха. |
|
|||||||||
|
Магнитная проницаемость воздуха |
|
|
|||||||
|
|
|
|
іа0 = |
0,4тс 10 |
8 Гн/м. |
(2.15) |
|||
|
Обычно датчик конструируется так, что его магнитная систе |
|||||||||
ма не насыщена, тогда |
R c r ^ R x |
и величиной R CT |
по сравне |
|||||||
нию с R x |
в формуле |
(2.13) |
можно пренебречь. После подста |
|||||||
новки (2.14) |
и (2.15) в (2.13) получим |
|
(216) |
|||||||
|
|
|
|
Ф ^ |
/™0,4и Іи~8^ |
|
||||
|
|
|
|
|
2х |
|
|
|||
Учтя (2.12), будем иметь |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
, |
0,27г 10 -8т(у25 |
I н |
(2.17) |
||
|
|
|
|
|
L s s ---------------- |
X
Здесь S — м2; .ѵ —м.
При синусоидальном напряжении питания датчика и нена сыщенном магнптопроводе ток в обмотке практически также си нусоидален. Тогда эффективное значение тока в нагрузке будет
/ = - = £ = = , |
(2.18) |
Ѵ ф А - а М * |
|
где R — активное сопротивление нагрузки и обмотки.
Обычно при среднем положении якоря индуктивное сопротив
ление датчика больше его активного сопротивления |
wL R. |
|||||
Тогда, пренебрегая R по сравнению |
с wL, |
с учетом |
(2.17) полу |
|||
чим |
|
|
|
|
|
|
|
I - |
Un |
X = кх, |
(2.19) |
||
|
и„ |
0,2к 10 8да*Sw |
|
|
|
|
где к |
— коэффициент |
чувствительности дат- |
||||
|
0,2icl0-8«>2Sa>
чика по току (к имеет порядок нескольких сотен мА/мм).
89
Статическая характеристика датчика — линейная. Однако в области малых воздушных зазоров начинает сказываться магнитное сопротивление стали,
/ |
которым мы |
пренебрегали, и |
|||||||
|
характеристика |
I = f(x) |
иска |
||||||
|
жается. В |
области |
больших |
||||||
|
воздушных |
зазоров |
индуктив |
||||||
|
ное сопротивление обмотки ма |
||||||||
|
ло |
и становится |
соизмеримым |
||||||
|
с |
активным |
сопротивлением |
||||||
|
электрической цепи |
обмотки. |
|||||||
|
При выводе |
формулы (2.19) |
|||||||
|
величинами R и |
RCT |
мы пре |
||||||
|
небрегали, |
считая |
их |
близки |
|||||
Р и с . 2.8. Статическая характери |
ми к нулю. |
|
На рис. |
2.8 |
пунк |
||||
тиром показана |
линейная |
за |
|||||||
стика простейшего индуктивного |
|||||||||
датчика |
висимость |
|
I — kx |
и |
реальная |
||||
|
характеристика |
/ = / ( х) |
про |
||||||
|
стейшего датчика. |
|
|
|
Недостатком рассмотренного датчика является то, что он яв ляется однотактньш. Фаза тока в нагрузке не меняется во всем диапазоне изменения входной величины х. Кроме того, у датчика такой конструкции силы электромагнитного притяжения оказы ваются значительными, а его входное усилие большим.
L, |
Л |
|
Ш Ш £ \ |
R |
|
|
|
|
—y 'h |
|
|
|
|
-о-~ипо- |
|
|
и8ых |
к п |
г Ь |
о |
w m F ,
Р и с. 2.9. Схема двухтактного индуктивно го датчика
Указанных недостатков не имеют двухтактные индуктивные датчики. Схема двухтактного датчика, собранного по так назы ваемой дифференциальной схеме, приведена на рис. 2.9.
Датчик состоит из двух одинаковых однотактных датчиков с общим якорем. Обмотки датчика совместно с сопротивлениями R образуют две независимые электрические цепи. Входным сигна
90
![](/html/65386/283/html_jsJstlCkCY.Sr59/htmlconvd-0EnKVF95x1.jpg)
лом является малое перемещение х якоря, отсчитываемое от не
которого среднего положения Хо. |
|
|
|
напряжений U\ и и2 |
|||||||
|
Выходным сигналом |
является разность |
|||||||||
на сопротивлениях R. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Схему (рис. 2.9) можно рассматривать как мосг. Двумя пле |
||||||||||
чами моста являются обмотки датчиков с индуктивностями Д |
и |
||||||||||
L2, |
а в два других плеча включены активные сопротивления R- |
||||||||||
К одной диагонали подводится |
напряжение питания Un , а |
с |
|||||||||
другой снимается напряжение |
ивых, |
пропорциональное переме |
|||||||||
щению X. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
При х= 0 оба воздушных зазора равны Х\—x2= xQ, тогда £і = |
||||||||||
= L |
2= Z . 0 и сопротивления плеч моста равны, т. е. |
|
|
||||||||
|
|
|
|
о)£, = ш£2 = ш£0) |
|
|
|
||||
где |
La, u)£0 |
— индуктивность |
и индуктивное сопротивление |
||||||||
датчика при нейтральном положении якоря. |
|
|
|
||||||||
|
В этом случае мост сбалансирован и напряжение на выходе |
||||||||||
датчика равно нулю:«.вых =0. |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
При хф 0 зазоры |
перестают быть равными.Теперь Xi = *0—х, |
|||||||||
а х2=Хо+х. Соответственно |
изменяются |
индуктивности |
|
||||||||
= Lq-f- Д£ и L2= Z.Q— Д£. |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
В режиме холостого хода |
/?н = |
со |
напряжение |
мВЬ1Х будет |
||||||
равно: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
и , |
|
о |
2 |
1±п |
|
|
|
|
|
|
— R« |
= |
|
R+joiLj |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
\R+Ja>L1 |
|
|
|||
|
— J R2 - |
2и„ R uht |
|
|
|
. |
2и„ Ra Д£ |
|
|||
|
ш2 Ѵ +ш 2 (Д£)2+ 2yW?£( ~ J R2—ш2£02+ 2fwRL0 |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
( 2.20) |
|
так как Д£<^£0. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Как видно, наибольшее значение |
цвых |
будет при |
= ш£0. |
|
||||||
В этом случае |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
йвих = йп - ^ - . |
|
|
(2.21) |
||||
|
|
|
|
|
|
|
£ о |
|
|
|
|
Индуктивность катушки обратно пропорциональна величине воз душного зазора
|
|
£ = - ^ , |
(2.22) |
|
|
А' |
|
где |
= 0,2к®25 - 10_s |
— постоянная датчика; |
|
|
до |
— число витков катушки; |
|
|
5 — площадь воздушного зазора. |
|
91
При нейтральном положении якоря L0 = — , а при перемеще
нии якоря появляется приращение индуктивности
1
^0
1 |
о |
Л'0 — X |
Х0 |
К ,/ X ■*0 \хй~ :
[ X по сравнению с ,ѵ0
|
|
kn |
X |
, |
X |
пли |
М |
X |
|
|
~ ~ |
— |
= Ln— |
---- =5: |
--- . |
||
|
|
* |
о |
|
* |
|
^0 |
Х0 |
|
|
о |
|
о |
|
|||
После подстановки полученного соотношения в (2.21) полу |
||||||||
чим линейную зависимость |
я0Ь1Х от перемещения х : |
|||||||
|
_ |
|
« вы х = |
~ |
X = |
kx, |
(2.23) |
|
|
|
|
|
л 0 |
|
|
В |
|
и |
“ п |
. , |
|
|
|
|
|
|
где к — ------ коэффициент усиления индуктивного датчика,-— . |
||||||||
|
х 0 |
|
|
|
|
|
|
мм |
Так как зазор Л'0 мал (имеет порядок миллиметров), а напря |
||||||||
жение |
Un достаточно велико, |
то коэффициент |
усиления может |
достигать нескольких сотен вольт на миллиметр. Порог чувстви тельности индуктивных датчиков довольно низок. С помощью индуктивных датчиков возможно измерять перемещения порядка микрон.
Нагрузка /?„ искажает линейную зависимость пШі1х —/(х), как и у потенциометрических датчиков.
Схемы с индуктивными датчиками питаются от сети перемен ного тока. Поэтому при изменении знака перемещения изменя ется фаза напряжения в диагонали моста на 180°. Для определе ния знака перемещения усилитель, на вход которого поступает сигнал датчика, должен быть фазочувствительным..
Измерение угловых перемещений производится индуктивны ми датчиками с поворотным якорем. В этом датчике при угловом перемещении якоря меняется величина воздушного зазора и ин дуктивность датчика.
Помимо рассмотренных датчиков довольно широко применя ются так называемые трансформаторные индуктивные датчики, у которых при перемещении якоря изменяется взаимная индук тивность обмоток.
Схема трансформаторного индуктивного датчика приведена на рис. 2.10. В этой схеме при повороте якоря 1 на некоторый угол от среднего положения взаимоиндуктивности обмотки пи тания 2 с встречно включенными обмотками выходного сигнала 3 становятся неодинаковыми я на выходе появляется напряжение “выхпримерно пропорциональное углу поворота а.
■92
Фаза напряжения нВЫІ£ изменяется на противоположную при изменении знака угла поворота якоря. Внешний вид датчика приведен на рис. 2.11.
Р и с 2.10. Схема трансформаторно го индуктивного датчика
Рис. 2.11. Конст рукция трансфор маторного индук тивного датчика
Основными достоинствами индуктивных датчиков являются отсутствие скользящих контактов, прочность конструкции и на дежность. Другим положительным качеством является большой коэффициент усиления и высокая разрешающая способность. Как уже указывалось, коэффициент усиления двухтактного дат чика может достигать нескольких сотен вольт на миллиметр. Разрешающая способность некоторых индуктивных датчиков из меряется сотыми долями микрона. Выходная мощность индук тивного датчика может быть довольно значительной. Имеются индуктивные датчики, обладающие мощностью на выходе в не сколько десятков ватт. Шумы индуктивных датчиков имеют зна чительно меньшую интенсивность, чем у потенциометрических датчиков. Это обусловлено тем, что шумы относительно высокой интенсивности, характерные именно для контактных устройств, в данном случае отсутствуют. Основная причина возникновения ■на выходе датчика помехи (шумов) — это уход нуля, обуслов ленный неидентичностыо обмоток и наводками э.д.с. за счет внешних электромагнитных полей.
Вследствие указанных преимуществ индуктивных датчиков их часто устанавливают на самолете и в особенности в местах, опасных в пожарном отношении. Так, например, индуктивный датчик попользуется как сигнализатор выработки горючего в баках.
Недостатками индуктивных датчиков являются;
— большое входное усилие, обусловленное действием на якорь сил электромагнитного притяжения;
— возможность работы только на переменном токе;
93
— сложность регулировки для получения нулевого напряже ния на выходе датчика. Это обусловлено тем, что напряжение на выходе датчика может быть равно нулю при равенстве амплитуд и фаз токов в двух ветвях схемы.
По динамическим свойствам индуктивные датчики мы отно сим к усилительным звеньям.
Сельсинные датчики (сельсины)
Сельсинные датчики (сельсины) в автоматических устройст вах используются для измерения угловых перемещений механи чески не связанных осей или валов или как элементы индикатор ной синхронной передачи. Особенно широкое применение сельсннные датчики получили в следящих системах для измерения сигнала ошибки или угла рассогласования между входной и вы ходной осями следящей системы. Слово «сельсин» означает самосинхронизирующееся устройство. Действительно, при использо вании сельсинов в системе индикаторной синхронной передачи роторы сельсинов автоматически принимают согласованное по ложение после включения питания.
В авиационной технике широко применяются сельсины типа КС (контактный сельсин) и СМ (сельсин малогабаритный).
Конструктивно сельсин представляет собой машину перемен ного тока (рис. 2.12).
Ротор 1 имеет одну обмотку 2. Статор 3 имеет три обмотки 4, оси которых расположены под углом 120° друг к другу. Подвод тока осуществляется через токосъемные кольца 5 и щетки 6.
94
Ротор крепится на осп 7, имеющей возможность поворачиваться
вподшипнике 8. Обычно ротор имеет явно выраженные полюса,
астатор выполняется с неявно выраженными полюсами Соис. 2.13).
Конструкция сельсинов, используемых в системе индикатор ной синхронной передачи и сельсинов — измерителей угла рас согласования в следящей системе, практически одинакова. Иск
лючение в этом отношении составляют так называемые |
диффе |
||||||||
ренциальные |
сельсины, |
кото |
|
||||||
рые имеют II статор и ротор с |
|
||||||||
неявно |
выраженными полюса |
|
|||||||
ми. Дифференциальные |
|
сель |
|
||||||
сины |
имеют |
на |
статоре |
и на |
|
||||
роторе |
трехфазные |
обмотки, |
|
||||||
соединенные |
в |
звезду. В ос |
|
||||||
тальном |
конструкция |
диффе |
|
||||||
ренциального сельсина |
анало |
|
|||||||
гична |
|
рассмотренной |
|
выше. |
|
||||
Сельсннный |
датчик |
состоит из |
|
||||||
двух сельсинов, один из кото |
|
||||||||
рых |
называется |
а |
сельсином- |
|
|||||
датчиком |
(СД), |
второй — |
|
||||||
сельсином-приемником (СП). |
|
||||||||
Имеется два режима рабо |
|
||||||||
ты сельсинного датчика. В |
|
||||||||
трансформаторном режиме мы |
|
||||||||
имеем |
возможность |
получить электрический сигнал (в виде на |
|||||||
пряжения • поых), |
пропорциональный разности углов |
поворота |
|||||||
двух |
валов, |
с которыми скреплены роторы обоих сельсинов. |
Трансформаторный режим сельсинного датчика используется для измерения угла рассогласования в следящей системе. Обыч но с входной осью следящей системы соединяется сельсин-датчик, а с выходной — сельсин-приемник. Входной величиной для сельсннного датчика является угол рассогласования е между командной п исполнительной осями следящей системы или, ина че, между осями роторов СД и СП; выходной — напряжение иііыхі снимаемое с роторной обмотки сельсина-приемника.
В индикаторном режиме работы сельсинов обеспечивается синхронный поворот двух механически не связанных осей или ва лов. В этом режиме работы ось ротора сельсина-датчика, как и в трансформаторном режиме, тесно связана с одной из осей си стемы, например, с командной осью. Ротор сельсина-приемника связан с индикаторной стрелкой или указательным индексом. Входной величиной здесь является угол поворота ротора сельси на-датчика, а выходной — угол поворота сельсина-приемника. ■
Рассмотрим работу сельсинного датчика в трансформатор ном режиме. Электрическая схема соединений датчика приведе на на рис. 2.14.
95
К обмотке ротора сельснна-датчпка подводится переменное напряжение питания датчика ~~Un. Статорные обмотки обоих сельсинов соединены по схеме «звезда—звезда». Концы обмоток статоров соединены между собой трехпроводной линией.
90°
Рис. 2.14. Схема соединений сельсинного датчика
Сельсин-датчик можно рассматривать как трансформатор, первичной обмоткой которого является обмотка ротора, а вто ричной — обмотки статора. Если к ротору сельсина-датчика под водится переменное напряжение .U„, то пульсирующий магнит ный поток ротора ФРд будет направлен вдоль оси полюсов об мотки ротора. По закону Ленца результирующий магнитный по ток статора Фсд равен по величине и противоположен по направ лению магнитному потоку ротора Фрд. Магнитный поток Фсд создается токами І\, / 2, h, протекающими в направлении от об щей точки к концам обмоток. При равных сопротивлениях ста торных обмоток сельсинов те же токи 1\, 1ч, /3 протекают и по обмоткам статора сельсина-приемника, но в противоположных направлениях (от концов обмоток к общей точке). Если средние точки сельсинов мысленно соединить четвертым проводом, то ток в этом проводе равен нулю, так как сумма проекций трех еди ничных векторов, образующих друг с другом 120°, равна нулю. Включение четвертого провода в схеме ничего не меняет. Сле довательно, результирующий магнитный поток статора сельсинаприемника Ф.п будет всегда направлен противоположно потоку Фсд и в одну сторону с потоком ротора сельсина-датчика Фрд. .
При повороте на некоторый угол ротора сельсина-датчика ме. няется направление магнитного потока Фрд, а вместе с ним пово рачивается на тот лее угол магнитный поток сельсина-приемника
ФспЕсли не учитывать потоки рассеяния и неизбежные потери, то
величина магнитного потока Фсп примерно равна величине Фрд Если разность относительных углов поворота роторов сель-' сина, отсчитываемых от осей, соединенных проводом статорных катушек, равна нулю, то весь поток, существующий в статоре сельсина-приемника, пронизывает его роторную обмотку. Напрялсение на выходе сельсинного датчика при этом максимально.
96