книги из ГПНТБ / Механизмы с магнитной связью
..pdfПостоянные Qo и Qk находятся разложением в ряд функции |
Ѵт (х), |
|||||
|
|
|
6 |
„ |
|
|
определяющей потенциал при у — ---- j-. |
При этом условия за |
|||||
даны следующим образом: на участке от х = 0 до х = -у- |
|
|||||
|
|
Um = Uml = const; |
|
|
||
на участке от |
х = |
~ до х = |
Urn задан формулой |
(1.52). |
||
При переходе |
к |
координатам |
рис. |
1.10 следует |
sin кшНп |
|
заменить на sin Ытп |
---- у -У После интегрирования |
получаем: |
||||
|
к=оо |
|
|
|
1 |
|
А’=1,3,5 |
|
|
|
(І.53а) |
||
А-1 |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
В полученных соотношениях неопределенными остаются Nk- Так как на границе слоя толщиной б и впадины между зубцами, составляющие индукции Вц, определенные по формулам (1.52) и (1.53) должны быть равны друг другу, то равенство Вц должно иметь место при любых значениях х. Приравнивая Вц в точке
с координатами у = ---- и |
л; = |
т„ |
(в координатах рис. 1. 10), |
|||||||||
определяем постоянную Nк |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
N.. |
|
|
|
|
|
|
|
Nk= - U ml- ± , |
|
|
|
|
|
|||||
где |
|
|
|
|
|
|
Л'/.- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ft-i |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
« = 1 4 r ( . + C h ‘^ ) + ( - l ) - | ( c h ^ - l ) x |
|
|||||||||||
ch 1бяб |
/г— 1 |
|
|
|
« |
|
|
|
||||
x - â - + ( - l ) ! ^sh |
|
|
1 |
|
||||||||
sh |
клб |
|
|
|
|
|
|
l i z |
ch • |
к л т ц |
|
|
|
|
|
/г-1 |
|
|
|
|
|
2h, |
(1.54) |
||
|
|
. |
,, |
клЬ |
, кліи |
|
, |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
2 |
|
|
|
|
||||||
|
N k = (—l) |
ch |
— |
«- |
Tn |
|
|
|
|
|
||
|
/ г - 1 |
|
|
|
ch — - i + |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
/гяб |
|
|
|
|
|
|
|
|
( − 1) |
’ /гяб |
|
2т„ |
1 кл |
sh ■ |
|
|
||||
|
2тп |
, |
/гяб |
|
|
Формула (1.54) дает возможность определения постоянных Q0 и Qk, а следовательно, определения всех параметров магнитного
72
поля в зубцовой зоне. Определим магнитный поток Ф, проходящий через площадь S = 2хп1 (где- I — длина зубца, 2т,t — зубцовое деление):
Ф=
Ф— 2(.i0T„/Q0.
Магнитный поток может быть представлен так:
Ф = Ш т і |
^ 1 2 ) ^ = 2 t / m l A , |
где А.— проводимость магнитному потоку по одному зубцовому делению (2т„). Воспользовавшись формулами для Q0 и АѴ, получим
|
|
|
|
|
|
ft-1 |
|
|
|
|
I |
46 |
|
|
|
|
( |
− 1) |
2 |
8 |
6 |
( − |
1) |
2 |
X |
||
|
|
&=0 |
|
/ г л |
т„ + |
knxH |
|||||||
|
|
|
. /глб |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Itnli, |
|||
|
|
|
‘"тяг |
|
16 |
86 |
|
1 |
, |
||||
|
|
|
|
, |
/глб |
/г3л3 |
/гл/і, |
, |
Алт;! |
|
Xn |
||
л |
Тм / |
|
іЬ |
|
|
|
|
|
Ch |
2/гг |
J |
|
|
= |
Но |
А= 1, 3, 5 |
|
|
|
|
|
|
N. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(1.55) |
||
При |
/гг = |
О |
|
|
|
|
|
|
2тя/ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
к—со |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
А=1, з, 5 |
|
|
= 1 |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
2 |
/г2я |
2 |
и А = Ц0 |
|
|
|
|
т. е. получаем проводимость слоя толщиной б при отсутствии зубцов. В рассмотренной схеме одноименнополюсного механизма
У / / / / / / / / / / / / / / / / , |
'/ / / / / / / / / / / / / / / / у |
||
% |
У/ |
I |
У/ |
I |
^ |
----ъ |
J у |
'///////Л |
Ѵ////Ш /А |
У///////. |
|
|
о |
|
^ 7777777777?.7. |
Рис. 1.12. Расположение коор |
?7777777/.У, |
х0 1 |
|
|
|
||
динат при сдвиге на х0 |
|
|
Ъ |
|
|
|
существуют лишь силы притяжения двух частей механизма, дей ствующие вдоль оси у; сил, действующих по оси х, нет. Рассмо трим теперь ту же систему, но при наличии сдвига между зубцами двух частей механизма по оси х на х 0 под действием приложен ной силы. Схема задачи представлена, на .рис. 1.12. Все условия
73
предыдущей задачи сохраняются.’ Решение уравнения Лапласа для потенциала в слое толщиной б может быть дано в таком виде
Um — — QoU 4 "
к =со
(1.56)
Ход определения постоянных Q0 и Qk, а также постоянных Nk будет тем же, что и в предыдущей задаче. После ряда преобразо ваний получаем формулу, определяющую постоянные Ni{ в сле дующем виде:
|
|
|
|
|
|
|
|
*_к |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Nb = - |
U,ml ‘N1 |
|
|
|
|
||
где |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
к-I |
|
|
|
N.к - д а |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
(1+ |
СІ1~да~) + |
|
“ |
х |
|
||||||
|
|
|
, к л б . |
к л х „ |
|
|
|
|
|
|||
|
|
26 |
ch --------- Pcos---- |
( ch Ыіг_ _ |
J \ |
|_ |
||||||
|
X |
л п |
|
|
|
Tn |
||||||
|
Tn |
|
sh |
k n ö |
|
\ |
Tn |
|
' |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
, |
k-\ |
46 |
. клhz |
46 |
|
1 |
|
|
||
|
|
,. 2 |
|
|
|
(1.57) |
||||||
|
|
|
' |
|
Tn |
s 1~ n |
Л Г eh |
клтп ’ |
||||
|
|
|
|
|
|
k—\ |
|
|
|
2 h , |
|
|
|
|
|
|
|
|
к лб |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Nl = ( ^ 1) |
2 |
ch |
|
Jr |
|
|
|||
|
, |
к—1 |
Ш |
,'£ я 6 , |
к л х а |
|
|
!mhz |
||||
+ |
|
С 1 2x7 |
C0S |
Tn . |
2 |
sh |
||||||
' ' |
|
2тп |
|
|
/гяб |
' |
кл |
тn |
|
|||
|
|
|
|
|
s h ------- |
|
|
|
|
|
Магнитный поток, проходящий через площадь S, и проводи мость будут определяться теми же приемами, что и в предыдущей
74
задаче, но при этом Nk определяется формулой (1.57). Поэтому формула для проводимости потоку будет иметь вид
|
I |
k—со |
|
, |
/глh7 |
|
|
|
|
sh- |
|||
|
|
k W . knhz |
+ |
Cfc |
knhz |
|
^ _ HoW |
|
cli---- — |
|
ch |
Xn |
|
1 |
+ |
, |
knh, |
|||
|
|
|||||
|
|
+ Dk |
sh -----r^- |
|
||
|
|
, |
kn;/(, |
|
||
|
|
/(=1, 3, 5 |
ch------— |
|
где
, |
, |
knö. . |
|
knxQ |
|
|
*-l |
c h ---------|- cos------— |
|
|
|||||
Ch = ^ r - -----^ |
|
------ ( |
- |
1) |
|||
k2n |
2 |
sh |
knö |
|
|
|
|
|
|
|
k - \ |
8 |
т |
|
|
|
+ |
( - i ) |
2 |
|
|
||
|
|
k W |
h , |
, |
knxn |
||
|
|
|
|
|
ch - |
2k2 |
16 |
Xn |
kW |
6 + |
’ |
(1.58) |
|
, |
kn6 |
■, |
&яг„ |
|
k - \ |
|
|
|
|
ch------ -{- cos------- — |
|
2 |
2xn |
|
||||
D „ - ± ----- X" |
w« |
T" - + |
|
|
|||||
( - l ) |
/г2л2б |
|
|||||||
|
|
sh |
knö |
|
|
|
|
) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Формула дает возможность расчета проводимости при любых |
|||||||||
значениях величин hz, тп, б, |
х 0. |
В частном случае, |
когда Ііг = |
||||||
— тп, отношение |
|
1 |
при |
любых значениях |
/г. Формула |
||||
проводимости |
может быть записана |
в виде |
|
|
|||||
|
|
|
|
k=bо |
|
|
|
|
|
’h = |
Т’ |
(•іоѴ I |
|
|
|
8 |
' |
+ с ; |
|
1 + |
|
|
/і2я2 |
ch /гл |
|
|
|||
кпг |
ѵі |
|
2 |
|
|
1+ Dk |
|
|
|
|
|
|
|
*=1,3, 5 |
|
|
|
|
где
|
. |
, knö |
. |
/гліл'о |
p _ |
ch---------p cos |
|
||
4_______ Jn_________xn |
||||
* |
k2n2 |
|
b-rrK |
|
|
|
sh |
knö |
|
|
|
Tn |
|
|
|
|
|
A-l |
8 |
|
|
+ ( - l ) 2 |
||
|
|
k2n2 |
A-l
__, |
,, 2 |
16тп |
+ |
' |
' |
kWö |
|
|
1 |
|
(1.59) |
, |
kn |
|
|
|
|
■ ch- i r
По этой формуле были произведены расчеты проводимости при различных значениях отношений 6/тп и Л'0/тп. При этом проводи мость представлена в виде
Я.= |i0/ф (6/т„; х0/хп),
75
где ф (б/т„; х0/тп) — есть функция от отношений |
б/тп |
и х 0І%„. |
|||||
Значения |
ф (6/тп; х0/тп) даны |
в табл. 1.5. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а 1.5 |
|
|
Значения функции ф (6/тп; |
-ѵ0/тп) |
|
|
|
||
б/тп |
|
|
а'о/тп |
|
|
|
|
0,0 |
0,3 |
.0,5 |
0,7 |
|
0,8 |
1,0 |
|
|
|
||||||
0,05 |
25,94 |
24,00 |
21,1 |
16,2 |
13,65 |
10,40 |
|
0,10 |
12,87 |
12,21 . |
10,4 |
9,0 |
|
8,00 |
6,66 |
0,12 |
10,50 |
— ■ |
8,85 |
— |
|
— |
5,80 |
0,13 |
10,00 |
9,32 |
8,5 |
7,25 |
|
6,56 |
5,78 |
0,14 |
9,25 |
— |
7,95 |
— |
|
— |
5,55 |
|
|
|
|
|
|
|
|
0,15 |
8,65 |
— |
7,46 |
— |
|
— |
5,31 |
0,20 |
6,61 |
6,31 |
5,65 |
5,23 |
|
4,95 |
4,63 |
0,30 |
4,45 |
4,26 |
4,06 |
3,82 |
|
3,62 |
3,50 |
0,40 |
3,33 |
_ |
3,15 |
— |
|
— |
2,89 |
|
|
|
|
|
|
|
|
0,50 |
2,72 |
2,68 |
2,55 |
2,53 |
|
2,50 |
2,47 |
0,60 |
2,28 |
— |
2,22 |
— |
|
— |
2,14 |
Расчет |
величины |
ф(б/тп; х 0/тп) произведен |
при |
/г = 1, |
3 и 5. |
Большие значения /г на результат практически не влияют. По данным табл. 1.5 на рис. 1.13 построены графики, определяющие функцию ф (б/тп; х 0/тп). Графики построены для трех значений отношения: х 0Нл = 0; 0,5; 1,0. Сплошными линиями показаны расчетные значения величины ф (6/т„; х 0/тп). Точки — результат определения проводимости моделированием в электролитической ванне.
На рис. 1.14 дана та же функция ф (б/тп; х 0/тп), но в других координатах. С ростом расстояния б между зубцовыми системами, а также с ростом сдвига между системами (х 0) проводимость есте ственно уменьшается. При наличии сдвига между зубцовыми си стемами вследствие изменения энергии системы возникает каса тельная механическая сила.
Энергия системы контуров с токами определяется из соотно шения
w = 4 - 2 ф а , ь.=\
где ф/г — магнитные потоки, сцепленные с контурами; / Л— сила токов, протекающих в контурах.
76
Ёрассматриваемой задаче энергию системы можно записать
ввиде
W = ± - Ф { и т1- и , п2),
или
= 4 (Uml- U ma)*k.
Касательная механическая сила, действующая на зубцовые системы в пределах одного зубцового деления, может быть най дена из соотношения
F - П К . |
(Uml UmiY |
дХ |
Хв ~ дхп |
дх„ |
Если разделить эту силу на поверхность S, то получим удель ную касательную силу. После дифференцирования проводимости
цового деления
Кривая |
/ |
о |
3 |
4 |
5 |
6 |
6/*п |
0,05 |
0,10 |
0,13 |
0,2 |
0.3 |
0,5 |
по х 0 и подстановки производной в формулу для силы получаем следующее выражение для удельной силы:
k= со
fx, = — V-о ( Utni — Un -У£ ck ( 1. 60) Dl
A = l, 3. 5
77
где
|
|
б sh |
knhz |
|
Ck = sh |
knb |
2т// |
+ |
|
|
éjITfj. |
knhz |
||
|
|
eh |
2T,I |
|
|
ft- 1 |
4 |
|
|
|
ft-1 |
+ ( - l ) |
2 |
|
(— 1) |
|||
|
kW |
|||||
|
|
|
|
|||
|
|
|
Dk = |
eh- |
kn h. |
|
|
|
|
sh |
knhz |
||
|
|
|
|
|
||
1 / , йлб |
|
, |
knxa |
|||
^ r { ch^ |
r |
|
+ cos |
Tn ) |
knhz |
h |
km„ |
Sin -kJtA"n |
|
|
2hz |
|
, |
/елб . |
|
|
■sh ------- h |
|
||
|
<T |
1 |
|
|
|
ft-i |
|
' ( |
^ |
k W b Sli T n |
Как следует из формулы (1.60), сила / Л-0 растет с ростом коорди
наты х 0 и при л'о = -у- достигает максимума. Знак минус в пра
вой части формулы (1.60) означает, что сила стремится уменьшить координату х 0. При увеличении нагрузки на механизм происхо дит рост координаты х 0 и силы, действующей между зубцовыми зонами механизма. При перегрузке системы кордината х 0 стано вится больше хп/2, и механизм выходит из синхронизма.
При х 0 — |
и hz = тп формула для |
удельной |
синхронизи |
рующей силы |
принимает вид |
|
|
где |
= |
)'Q , |
(1-61) |
Q = |
|
|
|
|
|
|
(1.62)
Ниже приведены значения функции Q, рассчитанные по фор муле (1.62)
б/тп |
0,08 |
0,10 |
0,12 |
0,14 |
0,16 |
0,2 |
0,3 |
0,4 |
0,5 |
0,6 |
0,8 |
1,0 |
Q■ІО-1 |
169 |
194 |
220 |
229 |
245 |
260 |
280 |
267 |
236 |
208 |
137 |
81 |
78
При расчете были взяты члены суммы при k = 1, 3, 5, 7. Члены при больших значениях k практически на результат не влияют.
На рис. 1.15 дан график зависимости Q от отношения 6/тп. Как следует из таблицы и графика, величина Q имеет максимум, лежащий при б/тп равном примерно 0,3. Следовательно, механи ческая сила, действующая на полюсные системы при постоянстве
Uml~^U"'2 , будет также максимальна при |
= 0,3. |
При задан |
||||
ном размере б полюсный шаг тп следует выбирать |
из соотноше- |
|||||
|
с |
|
|
|
|
|
мня---- = 0,3. Практически механизм |
■Q |
|
||||
|
Тп |
|
|
|
|
|
рассчитывают с некоторым коэффициен |
|
|
||||
том запаса по силе, поэтому отноше |
|
|
||||
ние x j x п берут меньше половины. Для |
|
|
||||
получения |
полной синхронизирующей |
|
|
|||
силы |
удельную, силу, |
определяемую |
|
|
||
по формуле |
(1.60) или |
(1.61), |
следует |
|
|
|
умножить на рабочую поверхность. Так, |
|
|
||||
в цилиндрической муфте с двумя рабо |
|
|
||||
чими |
зазорами при среднем |
диаметре |
|
|
||
D = |
Ді |
и длине |
одной |
зубцовой |
|
|
зоны I полная сила может быть опре делена по формуле
FXt= f Xt2nDl, |
(1.63) |
Рис. 1.15. Функция Q, опре деляющая удельную синхро низирующую силу механизма
где D x — внутренний диаметр (по вершинам зубцов) внешней полумуфты; Z?2 — наружный диаметр (по вершинам зубцов) вну тренней полумуфты.
Двойка в формуле (1.63) учитывает два рабочих промежутка. С целью проверки теории были поставлены экспериментальные работы по определению механических сил. Эксперименты были проведены на одноименнополюсных электромагнитных муфтах. Все испытания проводились без вращения муфт, т. е. в статиче ском состоянии. Так как в эксперименте невозможно определить разность потенциалов, то формулы для силы потребовалось при вести к виду, при котором в формулах фигурирует магнитный поток. Полная синхронизирующая сила в муфте может быть за писана согласно (1.63) в следующем виде:
FXt = - цо ( и-' ^ ІП2 у |
2nDlQ. |
Момент, создаваемый этой силой, будет |
|
M = F x, - ± . |
(1.64) |
79
Так как Uml— Um%= -j7, где Ф — магнитный поток муфты, а А/ — магнитная проводимость на одном воздушном промежутке
|
я D |
А, = р0/ |
яD |
|
|
|
|
||
|
2тп |
2т,, |
|
|
|
|
|||
ТО |
|
|
_______ Ф_ |
|
|
||||
и а* |
' и та -- |
|
|
||||||
. |
я D |
! |
6 |
л‘о |
\ |
||||
|
|
|
|||||||
|
|
|
Мо |
2т,, |
( ^ T ’ |
T , J |
) |
||
Заменив Uml — Um3 в формуле (1.64), |
найдем |
||||||||
м |
|
|
|
4Q |
|
|
|
||
ф2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
В табл. 1.6 приведены значения отношения /Ѵ//Ф2, сделанные
при Xо = —
Таблица 1.6
Значения отношения М/Ф" при .ѵ0 = ~ -
|
(М/Ф2)- 10s |
б/тп |
(ЛГ/Ф2)- 10Б |
0,10 |
9 |
0,30 |
9,85 |
0,12 |
9,90 |
0,40 |
8,50 |
0,20 |
10,50 |
0,60 |
5,80 |
Геометрические размеры испытанных муфт даны в табл. 1.7. Результаты измерений характеристик указанных трех муфт
сведены в табл. 1.8 .
|
|
|
Геометрические размеры |
испытанных муфт |
Т а б л и ц а |
1.7 |
||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
Диаметр |
|
Диаметр |
|
6 |
|
|
|
|
||
|
|
внутренней |
наружной |
мм |
|
|
|
|
||||
Число |
полумуфты, |
мм |
полумуфты, |
|
|
|
Л |
мм |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6' тп |
|||
зубцов |
по |
вер |
по |
впа |
по вер |
по |
впа |
|
||||
|
мм |
|
|
|
||||||||
|
шинам |
динам |
шинам |
динам |
|
|
|
|
||||
|
зубцов |
|
|
зубцов |
|
|
|
|
|
|
|
|
16 |
|
80 |
62,2 |
82,3 |
102,3 |
1,15 |
7,95 |
0,145 |
20 |
|||
24 |
|
80 |
68,0 |
82,5 |
90,0 |
1,25 |
5,32 |
0,235 |
20 |
|||
40 |
|
80 |
73,6 |
82,5 |
89,0 |
1,25- |
3,20 |
0,391 |
20 |
80
На основании табл. 1.6 и 1.8 на рис. 1.16 построены графики, определяющие отношение М/Ф2. Штриховой линией показана теоретическая кривая при pFe = оо. Экспериментальные данные (сплошные кривые) хорошо подтверждают вывод о том, что при одном и том же магнитном потоке момент имеет максимальное
значение при отношении ---- = 0,2-5-0,25. Таким образом, в за-
т п
висимости от того, будет ли постоянен поток или н. с. в зазоре, момент будет оптимальным в интервале отношения 6/тп от 0,2
Рис. 1.16_ Отношение статического мо мента М к квадрату магнитного потока
механизма Ф2:
Кри |
Штри |
/ |
2 |
3 |
4 |
5 |
|
вая |
ховая |
||||||
|
|
|
|
|
|||
ß cp. т |
PFe = CD 0,0322 0,0784 0,1176 |
0,157 |
0,196 |
до 0,3. Если рассматривать количественную сторону, то очевидно, что в реальных условиях, когда магнитная проницаемость стали не равна бесконечности, поверхности стали не являются поверх ностями равного магнитного потенциала. При этом конфигура ция магнитного поля в зазоре тем" сильнее отличается от теорети ческой, чем больше насыщена сталь. На основании табл. 1.8 на рис. 1.17 даны зависимости отношения М/Ф2 от среднего зна-. чения индукции, полученные из эксперимента.
Таблица 1.8
Значения момента |
М и отношения |
М/Ф2 |
^ |
^ |
испытанных муфт |
||||||
|
|
|
|
|
при -Ѵ0 = |
тп |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
- j- |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
2 = |
16: |
|
|
= 24: |
|
40: |
|
ФІО-1, |
|
|
|
б/тп == 0,145 |
|
б/тп2= 0,235 |
б/тп = |
0,391 |
|||
V |
т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вб |
|
гг м |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
М, |
£ * г |
М, |
І-Гм |
|
фг |
М , Н ■м |
" . О * |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
фі |
||
2 |
0,0392 |
0,0034 |
8,5 |
0,038 |
|
9,5 |
0,031 |
7,75 |
|||
4 |
0,0784 |
0,114 |
7,12 |
0,131 |
|
8,2 |
0,098 |
6,12 |
|||
6 |
0,1176 |
0,216 |
6,0 |
0,254 |
|
7,05 |
0,189 |
5,25 |
|||
8 |
0,1570 |
0,330 |
5,16 |
0,395 |
|
6,18 |
0,295 |
4,60 |
|||
10 |
0,1360 |
0,475 |
4,7 |
0,552 |
|
5,52 |
0,420 |
4,20 |
81