![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Механизмы с магнитной связью
..pdfЗная величины магнитных потоков, можно проверить правиль ность определения сечения магнитопровода.
Максимальный статический момент муфты определяется из энергетического баланса системы [16, 33]. Рассмотрим Диаграмму магнита (рис. III.4). Линия ОА характеризует проводимость маг нитной цепи муфты Xg при рассогласованном положении зубцов.
Линия ОС — проводи мость Xd при согласован ном положении зубцов. Угол наклона ОС или ОА определяется по формуле
ссм = arctg X-ф- . Линия
А ЕВ — линия |
возврата. |
Линия возврата |
проводит |
ся под углом ßM= arctg р к горизонтали, где р — коэффициент возврата. Коэффициент возврата ра вен магнитной проницае мости в частном цикле
Aß Рд АН
и зависит от материала магнита и индукции в нем.
На диаграмме площадь АОЕ пропорциональна изменению энергии магнита муфты при сдвиге зубцов полумуфт на простран ственный угол я/z. Следовательно, изменение энергии магнита
AW |
ув_____%d— kg____ |
(III.57) |
||
2 |
(Xg + fyä) (Xd + ?'.ß) |
|||
|
|
Здесь Ха = р -у*-; Фв — расчетный поток.
*М
Но иначе
га=л |
|
|
|
AW = J |
/Иэм sin (za) da = |
. |
(III.58) |
ZOL— 0
Из (111.57) и (111.58) следует, что
M |
|
z |
f/j2 |
Xd— Xg______ |
(III.59) |
Э М |
4 |
l B (Xg + |
Я.р) (Xrf + Xp) |
||
|
|
|
162
Проводимости \ і |
и К можно представить в виде сумм постоян |
||
ных (проводимости магнитопровода и магнита \,) |
и переменных |
||
составляющих (проводимости зубцовых зон А,б): |
|
||
К — \ і + |
К — К + К&- |
|
|
Проводимость |
— ^SM“Ь ^iA |
|
|
|
|
||
|
|
snI |
|
где К ы— суммарная |
проводимость рассеяния |
магнитопровода |
при отсутствии падения магнитного потенциала вдоль магнито
провода; knXs„— расчетная |
проводимость рассеяния постоян- |
ФсФо-фф-м) |
р с р р ^ ф - ”) |
Н Г |
|
\ |
|
\ |
|
\фс |
: |
|
|
|
|
|
20,1 |
0,15 |
0,2 |
0,25 |
0J |
055 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
8/і |
50 |
0,02 ОМ |
0,06 |
Рис. III.5. Удельные проводимости |
||||||
0,08 .0,1 |
|
зубцовых зон |
|
|
|||||
|
|
|
Sfi |
|
|
|
|
|
|
ного магнита; kn — коэффициент |
уменьшения проводимости рас |
||||||||
сеяния |
магнита |
Я5П вследствие |
изменения разности |
магнитных |
|||||
потенциалов вдоль |
магнита. Практически |
kn = 0,5-н0,75. Вели |
чина Xsn определяется геометрическими размерами и формой магнита. Удельные проводимости зубцовых зон показаны на
рис. |
II 1.5. |
Проводимости получены |
моделированием |
магнитного |
||||
поля |
на |
токопроводящей бумаге |
с |
помощью |
интегратора |
|||
ЭГДА-9/60 |
[16]. |
|
|
|
|
|
|
|
Проводимость всей зубцовой зоны (Вб/А): |
|
|
||||||
|
|
Кб =-0,5i|>c/z; |
У,6 = |
0,5i|)p/z. |
|
|
||
Расчет проще вести в относительных величинах, приняв |
за базо |
|||||||
вые величины |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
ФГ= 5 Д ,= |
1; |
FC= H JU= 1, |
|
|
||
где # с и |
Вг — коэрцитивная |
сила |
(А/м) и остаточная |
индук |
||||
ция |
(Т), |
|
|
|
|
|
|
|
11* |
|
|
|
|
|
|
|
163 |
В относительных единицах проводимости имеют вйд:‘
Ѵб |
т, |
ясім |
Л,- |
|
|
Ѵб 5г5м ’ |
/-/с/м Я£б = Яg6 ßrSM‘
Аналогично определяются Л.,Ѵ Я-g и Яр.
В оптимально спроектированной муфте точки А и С должны находиться вблизи точки максимальной энергии D на рис. III.4. При этом
^5+ К
2
|
Arf6 — Я |
|
м ,и = 4 № |
Дб |
(III.60) |
BrHcS J K |
||
|
(К8+ Xß) (Xd+ Яр) |
|
Рассмотрение (111.60) показывает, что если пренебречь величи ной Ям, то для оптимальной муфты величина
(<^)2 |
V6' |
■Я'йв |
(я£б + Яр) |
+ Яр) |
определяется материалом магнита. Поэтому (III.60) можно пре образовать, получив приближенное выражение
|
Мэи = |
38,46 |
(111.61) |
||
где т)м— коэффициент выпуклости |
магнита; |
= — ---- отно- |
|||
шение диаметров |
|
|
|
|
£>м |
полуКіуфты и магнита; (іг — коэффициент гео |
|||||
метрии лигнита, |
равный |
|
|
|
|
К = |
= |
0,785 |
|
|
|
du — диаметр отверстия |
в магните. |
|
|||
Расчет одноименнополюсной муфты производится в последо |
|||||
вательности, приведенной в табл. |
IIIЛ. |
|
164
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а Ш. 1 |
|
Расчетный формуляр одноименнополюсной, магнитной, |
||||||
|
|
реактивной муфты вращения. Пример расчета * |
|||||
|
Параметры |
|
Формула ' |
Значение |
Примечание |
||
|
|
|
|
|
И с х о д н ы е д а н н ы е |
|
|
Передаваемая |
моіщ- |
|
1 500 |
|
|||
ность Р, Вт |
|
|
|
|
|
|
|
Скорость вращения и, |
|
15 000 |
|
||||
об/мин |
|
|
|
|
|
|
|
Кратность |
пускового |
|
1,3 |
|
|||
момента км |
|
|
|
|
|
|
|
Коэффициент |
|
запа- |
|
1,3 |
|
||
са Іг3 |
|
|
|
|
|
|
|
Перепад давлений Ар, |
|
25,25ІО5 |
|
||||
Н/м2 |
|
|
|
|
|
|
|
Материал экрана |
|
1Х18ШТ |
|
||||
Удельная |
|
электро- |
|
108/81 |
|
||
проводность у, |
См/м |
|
|
|
|||
Предел текучести 0 Т, |
|
22,0 |
|
||||
кгс/мм3 |
|
|
|
|
|
|
|
Материал магнита |
|
ЮНДК-24 |
|
||||
Расчетная |
индукция |
|
0,8 |
По характерп- |
|||
Bd, т |
|
|
|
|
|
|
стике магнита |
Напряженность |
по- |
|
34 300 |
|
|||
ля На, А/м |
|
|
|
|
|
|
|
Рабочая температура |
|
(—5)-г- |
|
||||
муфты t, °С |
|
|
|
|
-(+ 3 0 ) |
|
|
|
|
|
|
|
Р а с ч е т |
|
|
Отношение а/А |
|
|
0,102 |
Принимается |
|||
|
|
|
|
|
|
|
0,1—0,2 |
Функция |
синхрони- |
|
0,028 |
-По графикам |
|||
зирующей силы Q |
|
|
|
Q и N |
|||
|
|
|
|
|
|
|
от а!А |
Функция |
потерь в |
|
0,00225 |
|
|||
экране Л/ |
|
|
|
|
|
|
|
Коэффициент |
|
экра- |
кэ = ('Q---- ^г') 1,345 |
0,036 |
|
||
на к |
|
|
|
|
|
|
|
Коэффициент |
потока |
|
1,3 |
&Ф~ |
|||
через |
паз £ф |
|
|
|
|
|
— 1, 1-т-1,3 |
* |
Конструкция |
муфты |
приведена в табл. 1.1, схема 6. |
|
165
Продолжение табл. Ш.1
Параметры |
Формула |
Значение |
Примечание |
Коэффициент гребня |
0,45 |
зуба кьг
Коэффициент числа зубцов kz
Индукция над зуб-
Цом В гб, Т
Число рабочих зазо ров т
Главные |
размеры Dzl |
0,852.10-ѴМ м |
DH, м3 |
;І |
klklklB% nm k3 |
Толщина экрана а, м
Конструктивный за зор б', м
Диаметр внутренней полумуфты D, м
Длина зубца в зубцо вой зоне 1, м
Величина рабочего зазора б, м
Зубцовое деление т, м
Число зубцов 2
Ширима гребня зуб ца bz, м
Высота зубца hz, м
Расстояние между зубцовыми зонами /а, м
Проверка толщины экрана;
а) коэффициент запаса прочности
^Пр
б) предел прочности Rz, кгс/см2
в) толщина экра на а, м
П ' 60 (а + 26') ч/
JlU оУ
х (\ 4АУ/
б = a + 26'
т =- 6,656
лО z = -----
X bz — h x .
hz = (3,5H- 7,5) 6
к = (7H- 15) 6
4
у N
Knp
Аp {D + 6') 2Rz
0,47
0,8
2
0,425IO“ 1
0,6- io-;1
0,2-IO“3
50-IO“3
17-IO“3
1■10“3
6,65-10“3
24
3-10"3
3,5-10“3
15-10-3
1,9
1150
0,55-IO“3
hz =
=0,35H- 0,45
kz —
= 0,47H- 0,35
Принимается 0,8—1,5 T
По конструктпвным соображениям
То же
^ПР = = 1,б5н-1,9
J66
Параметры
Магнитный поток в рабочем зазоре <2>g, Вб
Коэффициент рассеяішя потока а
■ Поток в магните Фп, Вб
Индукция в стали
Ва, Т
Сечение магмитопровода S a, ы3
Коэффициент температурного изменения индукции магнита ків
Сечение магнита 5 М, м2
Поток через зубец Ф2, Вб
Ширина зубца иа высоте Ѵз от гребня bzcpi м
Расчетная индукция
взубце Bz, Т
Нтпряженмость, соответствующая индукции, Яг, A/M
Потеря н. с. в зуб це Fz, А
Напряженность соответствующая индук ции Вш Н/, А/м
Длина пути магнитного потока в магнитапроводе //, м
Потери н. с. в магнитопроводе Fj, А
Коэффициент зубчатости полюсных СИстем k6
Потери н. с. на один рабочий зазор Agp, А
Формула
Фб = 6,§ЫіфкьгкгРІ
Фв = Ф0а
S -
Ва
s — Фв
мkiBBd
Фг ~ Вгф гі
Фгср = bz -f-
+ 2 -g - tg a 2
n _ |
фг |
bz ~ |
!h |
|
*42 Cp |
Fz = |
Hzhz |
*
Fj = |
Hjlj |
k?>— |
\ 2 |
|
bn |
T |
56 + bn |
F6p = 0,86fegSz6106
Продолжение табл. II 1.1
Значение Примечание
124'10"5 |
|
|
1,25 |
a = 1,1-=-1,25 |
|
150-10'5 |
|
|
1,2 |
Принимается |
|
|
Ba=-- |
1,2ч-1,5 |
10,3-io -4 |
|
|
1 |
|
|
19-10-4 |
|
|
40,7-10-® |
|
|
3,2-1 0 '3 |
аг = |
10ч-15°. |
1,27 |
|
|
13-102 |
По кривой |
|
|
намагничива- |
|
|
ния |
стали |
4,55 |
|
|
12,9- IO3 |
То же |
|
145-10"3 |
По эскизу |
|
|
муфты |
|
187 |
|
|
1,25 |
|
|
1020 |
|
|
167
Продолжемне табл. 111. 1
Параметры Фо рмулы Значение Примечание
Индукция в |
кон |
в 6з = < V sK |
|
0,7 |
5K — по эски |
|||
структивном |
зазоре |
|
|
|
|
|
зу муфты |
|
в 63, т |
|
|
|
|
|
|
160 |
|
Потерн н. с. на один |
К6к - |
0,86'ß6310c |
В муфте с кон |
|||||
конструктивиый зазор |
|
|
|
|
|
структивным |
||
Fön, А |
|
|
|
|
• |
|
|
зазором |
Полная |
II. с. системы |
2 F* = |
2Fz + Fj + |
2556 |
|
|||
*, А |
|
|
+ 2ß6p + 2FÖK |
|
|
|||
Коэффициент |
темпе |
|
|
|
. |
1 |
|
|
ратурного |
изменения |
|
|
|
|
|
|
|
напряженности |
поля |
|
|
|
|
|
|
|
магнита k(H |
|
|
|
|
|
|
|
|
Длина магнита Ім, м |
1 |
|
V F * |
75-1 0 '3 |
|
|||
— ^ |
|
|||||||
|
|
|
M |
HaktH |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Q |
N |
|
|
К- П. Д. |
муфТЫ |
1]экр |
„ |
- |
M M |
2 |
0,875 |
|
1W |
Q |
AT |
|
|||||
|
|
|
|
|
+ |
2 |
|
|
11. РАСЧЕТ АКТИВНЫХ СММ С МАГНИТАМИ ИЗ ФЕРРИТА БАРИЯ
СММ с магнитами из феррита бария состоят из двух частей, каждая из которых содержит магнитные элементы с чередующейся на рабочих поверхностях полярностью. Магнитные полюсы, про тивоположные рабочим поверхностям, замкнуты ферромагнит ными корпусами. Такие СММ являются активными, переменнополюсными. Принципиальное устройство и расчетные размеры тор цовой (а) и цилиндрической (б) муфт вращения и механизма по ступательного перемещения (в) показаны на рис. III.6. Вследствие малой механической прочности ферритов муфты с ферритами бария выполняются, как правило, на скорости вращения не выше 3000 об/мин. Магниты полумуфт образуют кольца. В случае тор цовой муфты (а) кольца одинаковые, с осевой намагниченностью. В цилиндрической муфте кольца концентрические с радиальной намагниченностью. В обоих случаях число магнитов во взаимо действующих кольцах одинаково и четное.
Методика расчета муфт1 исходит из рассмотрения энергии одного из магнитных колец в поле другого. При этом принимается,
1 Разработка выполнена С. И. Левченко, И. В. Литвиновой, С. А. Цатуряном.
168
Рис. 111.6. Расчетные схемы СММ на ферритах бария: '
/ — ферромагнитный корпус", 2 — магнит из феррита бария; 3 — экран
169
что одно из колец— ведущее, другое — ведомое. Потенциальная энергия ведомого кольца в магнитном поде ведущего составляет
W = — р0 J /Я dV,
V
где W — потенциальная энергия; Н — вектор магнитного поля
ведущего кольца; V — объем ведомого кольца; / — вектор на магниченности ведомого кольца.
В торцовой муфте при отсутствии нагрузки кольца обращены друг к другу разноименными полюсами. При этом направление
вектора Т совпадает с направлением проекции вектора Н на ось z магнитного поля, созданного ведущим кольцом в области ведомого,
V
При повороте колец и совмещений одноименных полюсов / противоположно по направлению Нг и
W ,= H \ l H zdV. .
V
Переход от минимальной энергии W x к максимальной W 2 произ водится внешней механической силой.
При вращении полумуфт
где da — угловое смещение осей полюсов колец.
Определим величину Нг, созданную одним элементом веду щего кольца.
Скалярный магнитный потенциал в любой точке пространства
ит = -±- ф М |
1 f j ü v L ^ . |
|
т |
4л J Рр |
4л J рр ’ |
• где рр — радиус-вектор от точки Р до элемента объема dV. Так как реверсивная проницаемость феррита бария примерно
равна 1, примем, что / = const по объему в каждом элементе. Вследствие этого
и т = |
1 |
A l d S |
4я |
У Рр ' |
|
|
|
s |
Для точки Р, расположенной на расстоянии z от элемента кольца (рис. III.7), потенциал равен
а / 2 Ь/ 2
и т =
dxdy
О О Ѵх*-\-уг + г*
170
•Нижняя грань элемента принята «нулевой», так как все по люсы объединены ферромагнитным корпусом.
В точке Р
а/ 2 Ь/ 2 |
|
|
Н2 = gradги т = IT j |
j ~V + 7~+ lW Fr = |
|
0 |
0 |
|
— arctg - |
ab |
(III.62) |
|
лe 2z Vra2+ b2+ 4 z 2 '
Экспериментально проверено, что Hz = f (z, а) и может быть записано в виде
Нг = Н о sin ра,
где р — число пар полюсов. Величина амплитуды Н 0 опре
деляется в основном полем трех соседних элементов.
Примем
а = г.2 — Гр, b : |
я (г2— гі) . |
|
2р |
Рис. II 1.7. Схема элемента магнита
с = /«•
С учетом (II 1.62) и используя принцип суперпозиции, найдем
|
4 P * ]/« г“ |
'])'•+ |
. |
2р |
(Г1 + |
гі> |
—|—4г2 |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
— arctg |
Зл (г\-г\) |
|
|
|
|
= i r L*- |
(ш -63> |
|||
|
|
|
|
|
|
|
||||
Apz j / ( r 2 - |
Гі)2 + |
|
- (fi + |
|
r2) |
|
+ 4г2 |
|||
[ - 0 |
|
|
|
|
|
|||||
Тогда |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Г2 n ß2pD ' х, + 6 |
|
|
|
|
|
|
|
||
W = — p0-^-4pJ |
j |
J |
Lxsin par dr da dz-, |
(III.64) |
||||||
|
/■,0 |
6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
о 2 |
|
|
|
|
|
о |
' о |
|
|
M = p0^ - 4 p - ^ l |
J |
L ldz = 2 p / - ^ p - p F ( 6 ) . |
(III.65) |
|||||||
Здесь I равно остаточной намагниченности / г, А/м. |
на ЭВМ или |
|||||||||
Величину F (6) |
можно |
определять |
расчетом |
|||||||
графически. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Аналогично получены формулы Н 0, W и М для цилиндриче ской муфты.
171,