![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Ваганов, Г. И. Эксплуатация секционных составов
.pdfПри малых углах дрейфа |3 эти выражения могут быть упро щены следующим образом:
Л л- — *ю f 1 |
г,- ?2) + *13 ?2, |
|
|
|
К у — /о-л \j -г k»2 10 т *:g З3 4- k-yj \->~ю, |
(4) |
|||
|
||||
К т |
— *31 Р - г * 3 > ш "Г * 3 5 i^3 + ^3 7 |
,^2Ч>- . |
|
|
В уравнениях |
(1) — (4) |
обозначено: |
|
|
? — угол дрейфа по центру тяжести состава, рад; |
|
|||
р — плотность воды, кг-с2/м4; |
в воду диаметральной |
|||
Fd — приведенная площадь погруженной |
||||
плоскости корпусов состава, м2; |
|
|
||
|
Fd —Зд.с LT, |
|
(5) |
где зд.с — среднее значение приведенного коэффициента полноты
погруженной части диаметральной плоскости судов со- _ става;
Г— средняя осадка судов состава, м, определяемая как'средневзвешенная величина по длине судна;
*10 — безразмерный коэффициент, зависящий от сопротивления воды движению состава на прямом курсе и определяе мый по выражению
|
|
|
|
'2К* |
|
|
|
|
|
*ю— |
|
|
(б) |
||
|
|
|
|
?Fd 1’5 |
|
|
|
где |
Re — сопротивление воды движению состава на прямом кур |
||||||
|
се, кг; |
|
|
|
|
|
м/с; |
|
ц0 — скорость движения состава на прямом курсе, |
||||||
|
*,3 — безразмерный |
крэффициент, |
учитывающий |
увеличение |
|||
|
сопротивления воды движению состава с углом дрейфа |
||||||
|
3 и определяемый по формуле |
|
|
||||
|
*1 3 _ |
- |
д - Р * |
— *21 4 |
о” *10> |
|
|
здесь |
рК = / ( 4 - , -у-, |
?) |
— коэффициент, определяемый |
по но |
|||
|
|
|
|
мограмме Р. Я- Першица; |
|
||
k n , * 22, *%, *27, *зп * 3з, .*3s, *37 |
безразмерные коэффициенты, |
завися- |
|||||
|
|
|
|
щие от отношений L |
Т |
а также |
коэффициентов ?м.ш, ад.с и отноше
на ния у - •
(60
При этом
|
|
|
■^гзп |
|
|
“ а - |
1 |
к21 — - |
|
___t |
|
4\ к , - к л)-Я |
т 3/гзе, |
||
кг, — |
________^3 |
|
|
|
2 |
V |
|
|
2(АЯ— *,) у |
- кц |
|
|
F , L |
|
(7)
(8)
(9)
здесь kx— безразмерный коэффициент присоединенной массы воды при движении состава прямым курсом;
ко — то же, при движении лагом.
Значения коэффициентов кл и ко определяются с помощью гра фиков, построенных М. И. Гуревичем и И. С. Риманом,
V — водоизмещение состава, м3;
л'б — расстояние от центра бокового сопротивления (центра тяжести площади Fa) до центра тяжести состава, м.
Среднее значение приведенного коэффициента полноты по груженной части диаметральной плоскости судов состава при
ближенно может быть определено по формуле
П
y i (T: — Ti)Li+ (n ~ \)lT l
Од.С — |
1=1 |
|
( 10) |
Од •-------------------- Л |
|||
_ |
|
2 Li Т , |
|
|
г=1 |
|
|
где ал — средний приведенный |
коэффициент полноты диаметрзль* |
||
ных батоксов судов, входящих |
в состав. |
|
|
|
|
П |
од/ L. |
|
|
V |
|
Сд1 |
П + СД/1 Z.2+ • • -+ад„ кп |
(И ) |
|
|
L\ + Z . 2 + . . . |
||
|
h |
||
|
|
2 |
|
|
|
1=1 |
Рис. 15. К определению среднего приведенного коэффициента полноты погру женной части диаметральной плоскости судов состава:
—водные пространства, не учтенные формулой Р. Я. Першнца;
—водные пространства, учтенные формулой Р. Я. Першнца.
61
где |
Зд,- — приведенный коэффициент полноты диаметрального |
|
батокса каждого входящего в состав судна, опре |
|
деляемый по методу Р. Я. Першица. Для толкае |
|
мых составов последним членом формулы Р. Я- |
|
Першица, учитывающим влияние на коэффици |
|
ент полноты сгд начального и ходового дифферен |
|
та, можно пренебречь; |
1л, L2, L3, Li — длины судов, входящих в состав, при этом вели
чиной L 1 обозначается судно, имеющее |
наиболь |
||
шую осадку (рис. 15); |
|
|
|
Ть Т3, Т3, Tt — осадки судов, входящих в состав; |
|
||
п — число судов в составе; |
судами по длине со |
||
I — среднее расстояние |
между |
||
става, необходимое |
для |
размещения |
сцепных |
устройств. |
|
|
|
Коэффициенты гидродинамических сил н моментов /?21, /е22, |
/г2е, |
||||
^27, & зь &32, /г36 и |
к37 в уравнениях |
( 4 ) |
можно |
определить |
из |
двух последних |
уравнений этой |
же |
системы, |
воспользовав |
шись методом точечной аппроксимации п результатами натур ных испытаний речных и озерных толкаемых составов, прове денных Л. М. Рыжовым. На их основе автором книги были по
лучены |
формулы для |
расчета коэффициентов |
гидродинамиче |
|||||||||
ских сил и моментов, |
а по формулам были выполнены расчеты |
|||||||||||
с помощью |
ЭЦВМ |
«Раздан-2» |
в |
вычислительном |
центре |
|||||||
ГИИВТа. |
|
расчетов были построены графики (рис. 16—21), |
||||||||||
По результатам |
||||||||||||
позволяющие |
определить коэффициенты |
Л210, £220, ^эео. |
^270- |
^зю> |
||||||||
к320, |
^збо и k370 в |
зависимости от упомянутых |
выше величин и |
|||||||||
отношений ц! |
т |
при |
— |
|
где |
|
|
|
|
|
||
и -j- |
1К= 0,5, |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
2К(1 +*,) |
|
|
|
(12) |
||
|
|
|
|
|
|
Fd L |
’ |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
7 |
- Ь . |
’ |
|
|
|
(13) |
|
|
|
|
|
|
1к ~ |
L |
|
|
|
|
||
где 1К— расстояние от центра |
тяжести состава до |
оси баллера ру |
||||||||||
Для |
левого органа толкача, м. |
|
|
|
|
ко7, |
||||||
определения нужных |
нам коэффициентов ко\, коп, koQy |
|||||||||||
k31, |
/'32, |
k3R и k37 необходимо |
значения |
коэффициентов |
k-2l0, |
k22Q, |
||||||
£260, |
/с270, km , |
km , km |
и k370 умножить |
на соответствующие |
по |
правочные коэффициенты кц, , кц„, kia , kL„,, kL,{, kta , kL„ и ki„.. Величины поправочных коэффициентов /г/..,, кц ., /гьм и k 1 ,, находятся по графику, приведенному на рис. 2 2 , а коэффициентов
Iil», kLx, kL,c и kLl! — по графику, приведенному на рис. 23. Помимо гидродинамических сил и моментов, на состав,
движущийся по криволинейному судовому ходу, действуют так же следующие силы и моменты.
62
Рис. 16. Зависимость коэффициентов
■ *210= / ( f i l l |
И &220 = / 1 ( и ’ ~ L |
1. |
Силы инерции, |
проекции которых на оси Gx и |
Gy соот |
ветственно равны: |
|
|
|
|
Я ,-,= |
- Р1 /( 1 + ^ ) 5 '. |
<14> |
|
|
dv |
(15) |
|
Piy = - 9 V{\-'rk2) ^ - |
||
2. |
Момент сил инерции относительно вертикальной оси |
|
|
|
Mi = |
— (1+Л3)/* £ , |
(16) |
где k3— коэффициент присоединенного момента инерции, опреде ляемый по графику М. И. Гуревича и II. С. Римана.
/ г — момент инерции массы состава относительно вертикальной оси, проходящей через центр тяжести состава, тем-с2.
Момент инерции 1г может быть определен по формуле Н. Ф. Сторожева
|
|
TV |
1( “вл12 |
, |
В= |
(17) |
|
|
g |
1 14,6 |
' |
12 |
|
|
|
|
||||
где а — средний |
коэффициент полноты действующей |
ватер |
||||
линии судов состава. |
|
|
инерционных сил, |
обуслов |
||
3. |
Момент |
гидродинамических |
||||
ленных удлиненной формой корпусов состава, |
|
|||||
|
|
Л1;к = — pV (/г2 — ^i) vx vy, |
(18) |
64
Рис. 22. Зависимость поправочных коэффициентов |
, k , k/,1С и /г;.., от |
относительного расстояния /к, характеризующего положение центра тяжести состава
3—3125
Рис. 23. Зависимость поправочных коэффициентов /гь,,, k i r , |
и кц, от |
относительного расстояния /к, характеризующего положение центра тяжести состава
где vx и v y — проекции скорости v движения состава |
на оси Gx и |
||
Gy, равные |
|
|
|
Vx = ‘H CO sP, |
) |
|
(19) |
vy = — v sin |3. |
J |
|
|
|
|
||
4. Центробежные силы инерции, проекции которых |
на |
оси Gx |
|
и Gу соответственно равняются: |
|
|
|
Рпх = - (1 + k.2) pVvy со, |
|
(20) |
|
Pny = - ( l + k 1) p W x m. |
|
(21) |
|
5. Дополнительный присоединенный статический |
момент |
воды 7,26. вызванный несимметричностью состава относительно плоскости, проходящей по центру тяжести состава.
Учет изменения сил, возникающих на движительно-рулевом комплексе при движении по криволинейному фарватеру, может быть произведен по методике, предложенной А. В. Васильевым и основанной на исследованиях В. И. Небеснова и Н. Ф. Со-
ларева. |
Согласно этой |
методике |
упор, |
развиваемый гребным |
|||
винтом |
при его работе на разных режимах, можно представить |
||||||
в виде следующего полинома второй степени: |
|
|
|
||||
|
Т = |
= a n ti- + b n n v + c n v - , |
|
(22) |
|||
где |
Т0 — упор винта при номинальном |
числе его |
оборотов |
и |
|||
|
соответствующей скорости движения состава |
перед |
|||||
|
ним ходом; |
|
|
|
|
|
|
|
п — относительное число |
оборотов винта толкача; |
|
|
|||
|
|
п = |
п |
|
|
(23а) |
|
|
|
|
по |
|
|
|
|
|
v — относительная скорость движения состава; |
|
|
||||
|
|
|
V |
|
|
(236) |
|
|
|
|
|
|
|
||
ои, Ьп, |
сп — коэффициенты, определяемые методом |
точечной |
ап |
||||
|
проксимации по графическим характеристикам |
рабо |
|||||
|
ты гребного винта на разных режимах. |
|
|
|
Боковая составляющая сил давления воды на руль или пово ротную насадку в относительном виде определяется уравнением
Ру = - ^ - ( P u r f + pnv п+ Pizn2)v. — (p-2lv2+p22vn)(?j+ ш/к), |
(24) |
Уо |
|
здесь Ру, — боковая составляющая сил давления воды на руль при номинальном числе оборотов винта п0 и скорости дви
жения |
v0, т. е. |
|
|
Ру. = / (г>= 1; «= |
1); |
Ру — то же, |
при режиме работы |
винта, отличающемся от |
номинального; а — угол перекладки руля, рад;
3* 67
pn, pv>, рхз, рп |
и р-ю — безразмерные коэффициенты, |
определяемые |
по формулам, |
рекомендуемым А. В. Васильевым1. |
определить |
Формула |
(24) ценна тем, что она позволяет |
боковую составляющую Ру у судов, оборудованных различными типами движительно-рулевых комплексов, в том числе рулями, расположенными за открытыми гребными винтами, за винта ми в неподвижных направляющих насадках и винтами, нахо дящимися в комплексе с поворотной направляющей насадкой.
§ 9. Уравнения криволинейного движения состава
Толкаемый состав, движущийся по закруглению судового хода, подвергается воздействию целого ряДа взаимодействующих друг с другом сил и моментов, указанных в § 8.
Суммируя проекции всех сил на оси Gx и Gy (рис. 24) и мо менты сил относительно вертикальной оси Gz, получим следую
щие дифференциальные уравнения криволинейного |
состава, |
|||
несимметричного относительно плоскости мидель-шпангоута: |
||||
dv |
|
Qx, |
|
|
(1 +^i) ?У —У1---- (1 т ko) pVVy 0) -f- /.2gco~ = |
|
|||
dt |
|
|
|
|
dv. |
dt« |
|
■ (25) |
|
(1 +£o) |
+ 0 +£i) ?VVx w—^'26 -pp — Qy, |
|||
did |
dt |
|
|
|
(k*— kx)p v Vx Vy -|-A'fiV -"jT — |
^26 'VW = A/IZ. |
|||
(1+ £3)/ —гг + |
||||
dt |
dt |
|
|
В этих уравнениях в проекции главного вектора всех внешних сил,
действующих |
на судно, включены и гидродинамические силы |
Х к |
||
и Г к, а в главный момент—суммарный момент этих |
сил относи |
|||
тельно оси Gz. |
сил Qx и Qy входят: |
|||
Без учета |
ветра и течения в состав |
|||
гидродинамические силы, обусловленные |
вязкостью |
воды; |
си |
лы упора движителей; силы давления воды на рулевой орган судна или состава. Уравнения (25) не учитывают изменения ре жима движения состава и упора винта толкача в процессе цир куляции.
Между тем известно, что в процессе циркуляционного движе ния состава его поступательная скорость существенно уменьша ется, число оборотов винта также падает.
Изменение числа оборотов винта в процессе эволюционного периода циркуляции зависит не только от нагрузки гребного
винта, но и от режима |
работы двигателя. |
Поскольку |
измене |
|
ние режима работы |
системы гребной винт — двигатель носит |
|||
1 А. В. В а с и л ь е в , |
В. |
И. Б е л о г л а з о в . |
Управляемость |
винтового |
судна. М., «Транспорт», 1966, |
168 с. |
|
|
6 8
динамический характер, то |
|
|
|
|
|||||
к системе |
уравнений |
(25) |
|
|
|
|
|||
для |
исследования особенно |
|
|
|
|
||||
стей |
|
криволинейного |
не- |
|
|
|
|
||
установившегося |
циркуля |
|
|
|
|
||||
ционного |
движения |
со |
|
|
|
|
|||
става |
нужно |
добавить |
|
|
|
|
|||
еще одно дифференциальное |
|
|
|
|
|||||
уравнение |
системы |
греб |
|
|
|
|
|||
ной винт •— двигатель. Сле |
|
|
|
|
|||||
дуя |
рекомендациям |
проф. |
|
|
|
|
|||
В. И. Небеснова и полагая, |
|
|
|
|
|||||
что относительный |
момент |
|
|
|
|
||||
.Мд на валу гребного винта |
|
|
|
|
|||||
при |
любом |
режиме работы |
|
|
|
|
|||
равен |
относительному |
упо |
|
|
|
|
|||
ру Т, |
можно записать это |
|
|
|
|
||||
дифференциальное |
уравне |
Рис. 24. К определению гидродинамиче |
|||||||
ние в |
следующем |
виде: |
ских |
сил, действующих |
на состав на |
||||
2"/„ по dn |
= /Ид — (anti2- |
криволинейном фарватере при отсутст |
|||||||
Mr |
dt |
вии течения |
|
|
|||||
+ |
bn n v + cuv2), |
|
(26) |
|
|
масс, |
вра |
||
где /„ — момент инерции относительно оси винта всех |
|||||||||
|
|
щающихся непосредственно на передаче двигатель—винт; |
|||||||
М0— номинальный момент винта (при номинальном числе |
обо- |
||||||||
_ |
|
. ротов «о); |
|
|
|
|
|
|
|
/Ид — относительный момент двигателя (с учетом потерь на тре |
|||||||||
|
|
ние в редукторе и опорах гребного валопровода). |
|
||||||
Проекции всех внешних сил, действующих на состав, вклю |
|||||||||
чая и гидродинамические, могут быть теперь выражены как |
|||||||||
|
|
|
|
|
Qx = Т — Rz — Рх, |
|
(27) |
||
|
|
|
|
|
■Qy = Y k |
Ру, |
|
(28) |
|
где |
|
|
|
|
Niz — -44k-YPy Ik, |
|
(29) |
||
|
Рх — продольная составляющая сил давления воды на руле |
||||||||
|
|
|
вой орган; |
|
|
|
|
|
Vк и М к — поперечная составляющая главного вектора гидродина мических сил, действующих на состав, и момент этих сил, определяемые по выражениям (2) и (4).
Продольной составляющей сил давления воды Рх на руле вой орган можно пренебречь, так как она по сравнению с со
противлением воды Rc движению состава очень мала. |
Кроме |
того, полагаем |
|
Rc = kw^ - F dv \ |
(30) |
Теперь учтем, что
Vx = vcos р,
(31)
Vy = — ysinp,
69