![](/user_photo/_userpic.png)
книги из ГПНТБ / Баясанов, Д. Б. Автоматизированные системы управления трубопроводными объектами коммунального хозяйства
.pdfр
0,003827QBbiX.KC (t) |
In -г1 |
+ 3 2 |
С = - |
“2 |
(3.170) |
|
||
J втек ( 0 |
dt |
|
Однако эта зависимость не учитывает явлений в отводящем
газопроводе и не может быть в таком виде использована в системе управления АСУ. Рассмотрим выражение (3.170)
для себестоимости перекачки газа совместно с отводящим
газопроводом. В этом случае вид функционала (3.170)
значительно усложняется, так как здесь учитываются
влияния температуры, протяженность газопровода и дру
гие факторы.
Выражение для расхода газа в газопроводе по основной
формуле с учетом разностей уровней имеет вид:
|
|
Q = c x |
( Р \ — P |e s ) S D b |
|
|
|
(3.171) |
||||
|
|
%ATsL z (eS — 1)J ’ |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
где Q — расход |
газа; |
D — внутренний диаметр газопровода; Т 3 — |
|||||||||
температура газа на выходе газопровода в 0 К; |
А — плотность воз |
||||||||||
духа; X — коэффициент гидравлического сопротивления, равный по |
|||||||||||
|
|
0,00941 |
|
|
|
|
|
|
|
||
формуле Веймаута |
3/— "; г — коэффициент сжимаемости, равный |
||||||||||
|
|
V D |
100 |
|
|
|
|
|
|
||
по формуле ВНИИГаза |
-; |
Р 3 — давление на выходе |
|||||||||
|
|||||||||||
|
|
|
1 0 0 + 0 ,1 6 Р |.26 |
компрессорной |
станции; |
||||||
газопровода; Р г — давление на |
выходе |
||||||||||
2Д (Я2 — ЯЛ |
|
|
|
|
|
для |
воздуха); |
||||
5 = ------п~^г------- |
(гДе #в ~~ газовая постоянная |
||||||||||
гА Вг ср |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т ср — |
|
Я 2 и H j •— отметки уровней газопровода в начале и в конце; |
|||||||||||
средняя температура перекачиваемого газа. |
|
|
|
|
|||||||
Среднюю температуру перекачиваемого газа определяют |
|||||||||||
по формуле |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Гер—+р + 273°к — |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
6 2 -6 W |
\ |
|
|
(3.172) |
||
frp + |
" |
h ~ tTt |
1—e ?дср -10в |
/+ 2 7 3 ° К, |
|||||||
rt |
|
62,6K m Da L |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
qA Cp ■ 10» |
|
|
|
|
|
|
|
||
где tcv — средняя температура |
перекачиваемого |
газа |
на |
выходе |
|||||||
КС; К т — коэффициент передачи |
от газа к грунту; |
q — производи |
|||||||||
тельность магистрального |
газопровода; |
Ср — теплоемкость газа; |
|||||||||
А — плотность |
газа |
по воздуху; L — протяженность газопровода |
210
Температуру же газа на выходе газопровода определяют
по формуле
А Ар
—Ар +
(/ЛСр • 10“
где е — основание натуральных логарифмов (е = 2,718).
Формула для определения средней температуры при прак
тическом ее использовании неудобна. Поэтому обозначим
выражение:
|
|
62,6/СтОнL = k. |
|
||
|
|
q&Cp- 10G |
|
|
|
Тогда можем записать: |
|
|
|
||
f —f I |
Ар . |
Л— t |
fc = in ^ = ^ £ . |
||
Гз_ггр+ |
ek |
’ |
|
— ; |
|
|
|
11 —Ар |
‘гр |
‘гр |
|
|
|
|
|
||
Разложим величину In А |
Ар |
в натуральный ряд и огра- |
|||
ничимся двумя |
его |
членами: |
|
|
|
|
, _А-^ |
|
|
|
|
ln^ L P _ |
2 |
|
|
|
|
А + А—2Ар 3(А + А—2^гр)
Следовательно, выражение для T cv примет вид:
Т’ср —273®К+ Ар—• |
__________А—Ар___________ |
(3.173) |
||
2 |
А— Ар |
(А—А)2 (А—Ар) |
|
|
А "Мз—2Ар 3 (А-{- А—2/Гр) _ |
|
|||
Подставим значения А = 0,55; |
Къ = |
29,27; г] = 0,7; |
||
D = 1,02 м; Р атм = |
1,003 кГ/см2; Я 2 = |
200 м; Н х = |
100 м. |
Получим, приведя значения расходов газа к нормальным-
условиям:
S = 0,3684182 (юо -ь o .ie p i .25) (1/к).
Т’ср
Разложим величину es в натуральный ряд и. ограничимся
двумя его. первыми членами. Тогда выражение (3.171)
211
примет вид:
|
|
D 5 |
|
P \ S |
P I S |
|
|
|
|
|
ХД |
|
r S ' i \: Г |
( S 2 |
~ |
\ |
|
3 = С | / |
|
г7Ц т +5,I |
^ ( y |
s ) |
||||
|
|
|
|
|
|
|||
= 1,701 |
|
|
P i |
(t) |
P1(/> |
• |
(3.174) |
|
У гГ1(|+|)> |
||||||||
|
|
|
|
Подставив значения QBbIX газопровода в формулу себестои
мости перекачки газа (ЗЛ70), получим:
т
j [o,003827QBW.KO(0 In dt
C — - |
тг |
|
p\(t) |
|
|
|
(3.175) |
|
|
a |
|
|
P W ) |
|
|||
1,701 |
У |
|
|
|
|
dt |
|
|
z T 3 L |
1 + |
|
zT :i L I |
— |
|
|||
или же |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,00225(3шлх.кс (0 I n - 1 S i + 0,5283, dt |
|
||||||
|
|
|
|
|
Г2 |
|
|
(3.176) |
|
V |
|
|
|
|
|
||
|
p m |
|
put) |
dt |
|
|||
|
z T 3L 11 + 4 - '] |
z T 3l [ \ — S |
|
|||||
|
|
|
|
2 I |
|
Г |
2 |
|
Подстдвив значения z, S и выразив |
|
|
||||||
|
|
Q b u x .k c ( 0 |
— Qb x .kc |
( 0 |
Q t o iiji. k c ( 0 , |
. (3.177) |
||
где <2топл. кс — расход топливного газа на компрессорной |
станции, |
|||||||
получим |
|
|
|
|
|
|
|
|
т |
|
|
|
|
|
|
|
|
j |
10,00225s! In у-[<3вх.кс ( 0 ~ Qtoihi. kc ( 0 1 + 0,528Э2| dt |
|||||||
С = - |
|
|
Р2(100Г2р+0,16Р\ . 2 5 Г2р- |
1842ГСр - ' |
|
|||
|
|
|
|
|||||
|
|
|
— 5,895РJ■ 25ГСр - |
0,00472Р§ ■5Тор)- |
|
|||
|
|
- |
100Р3Т2р— 0,16Г 2рР1 ■ » - |
1842Р| Гср - |
|
|||
J -T 3L |
|
— 5,895ГсрР1-г5-0,00472ГерР^'25___ |
dt. |
|||||
- 1 0 0 Г 2 - |
33933—108,59PJ.25 — 0,087Р§.5 |
|||||||
|
ср |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
(3.178) |
212
Выражение функционала (3.177) может быть с успехом ис пользовано для решения задач оптимизации при стацио
нарных и нестационарных режимах газоснабжения в АСУ
этими процессами. В случае динамических процессов ис
пользуют аппроксимации нестационарных режимов газо-
Рис. 31. Блочная схема специализированного вычислительного уст ройства
а — блоки вычислений; б — блоки задания постоянных величин
снабжения в виде смены стационарных |
состояний |
этих |
|||
процессов. |
Вышеуказанные задачи |
решаются |
при |
следу |
|
ющих ограничениях: Plmax (t) > Р х |
> |
Р 3 |
(t)\ Р г (t) > |
||
Р ц ( 0 ; |
Р 3 ( 0 ^ Р 3 min (^)- |
|
|
|
|
Пока не разработаны критерии, позволяющие оцени
вать непосредственно как в информационном, так и в режи ме замкнутого контура автоматизированного управления
213
функционирование таких сложных и больших систем, как
системы газоснабжения. Поэтому предложенные решения
являются начальным этапом к постановке и реализации
более сложных задач оптимизации в описываемой области. Для реализации задач управления в АСУ может быть ре
комендовано специализированное вычислительное устрой
ство, которое можно использовать для целей оперативного
управления режимами газоснабжения в общем комплексе АСУ как элемент вышеприведенного функционала. Блоч
ная схема этого устройства показана на рис. 31. Эта схема
состоит из блоков вычислений z, T cv, S, QBbIx. газ, 3 и С.
При вычислении такие параметры, как протяженность га
зопроводных линий, коэффициенты гидравлических сопро
тивлений, диаметры труб и т. п., могут быть приняты по
стоянными. Другие параметры, как температуры tlt ts, frp, давления газа P lt Р 2, 3 3 Должны вводиться в устройство
непосредственным измерением и передачей показаний на вход вычислительного устройства. Эти данные могут вво
диться в устройство дискретно диспетчером, который мо
жет получить их и по телефону с мест контроля. Вычисли
тельное устройство может эксплуатироваться совместно
сЭВМ при внедрении АСУ.
§7. ЭЛЕМЕНТЫ с т а т и с т и ч е с к о г о
МОДЕЛИРОВАНИЯ в АСУ
Внастоящее время при рассмотрении технологических
трубопроводных систем коммунальных хозяйств модели управления ими строятся на основе математического опи
сания происходящих в них процессов, которые, как уже
отмечалось выше, представляют собой сложные дифферен циальные уравнения в частных производных. Алгоритмы решения этих уравнений достаточно сложны, чтобы не искать и других путей их реализации. Поэтому в реальных условиях в основном раскрывают парные взаимосвязи на капливаемого статистического материала, нередко строят графики, иллюстрирующие поведение того или иного фак
тора во времени. Этот накопленный статистический мате
риал может быть использован для составления статистиче
ской модели управления как отдельных трубопроводных
систем, так'и коммунальных хозяйств в комплексе. Каж дая отрасль коммунальных хозяйств и входящие в нее
объекты имеют специфические характеристики с индиви дуальными чертами общего характера, которые позволяют
214
еПолным основанием сгруппировать их в отдельные группы.
Кпримеру, все технологические трубопроводные системы
коммунальных хозяйств могут быть объединены в одну группу, функциональная схема управления которой для
каждого отдельного случая представлена на рис. 32. Эта
схема построена на основе обобщения опыта по управлению
объектами газораспределения и раскрывает характер ос
новных взаимосвязей, существующих при организации
АСУ этими объектами. В элемент сравнения (или в один из
w
Рис. 32. Функциональная схема управления группой трубопровод ных систем, обеспечивающая управление газоснабжением
/ _ объект управления; 2 — математическая |
модель |
объекта; 3 — блок |
прог |
нозирования добычи и подачи газа; 4 — блок выбора |
оптимальных отклонений |
||
регулируемых параметров-, оптимизированных |
в технологическом смысле; |
5 ^ |
блок выбора оптимальных отклонений регулируемых параметров, оптимизи рованных по материальным затратам; 6 — сумматор
отделов предприятия) поступает плановое задание на пла
нируемый |
период |
времени в |
виде |
временной функции |
|||||
Y 3 |
( 0 |
= у\, у\ |
,..., уп, где у* |
(г =- |
1 |
— задание |
на |
||
подачу |
газа на i-й месяц. В |
блоке сравнения функция |
|||||||
Y 3 (/) |
сравнивается с прогнозируемой величиной подачи |
||||||||
газа в |
систему |
У*пр (t) = у[пр, |
у\пр |
|
УпР- |
|
|||
|
Если соответствующие значения |
Ayt = |
(г/? — г/гпр) Ф О, |
||||||
то принимаются |
решения по |
выработке таких регулиру- |
|||||||
|
|
|
|
|
—Ф |
|
^ |
^ |
|
ющих |
воздействий |
X (/) = х * (/), |
х\ (/),..., Хт (t), |
где |
|||||
i = |
1 ,...., |
т — количество регулируемых параметров, кото |
|||||||
рые обеспечивали хотя бы условие Ayt = |
0. Для этого не |
обходимо знать не только величину Ауи но и качественную
215
взаимосвязь подачи газа с определяющими ее параметрами
xt (t) при известных затратах Hj, приходящихся на измене
ние единицы каждого фактора. Выработанные в блоке 4,
оптимальные в технологическом смысле, отклонения регу-
—
лируемых параметров Але,- (t), реализующие условия Ay t ==
=0 , минимизируются, например, по материальным затра
там в блоке 5. В результате этого получаются оптимальные,
в экономическом смысле, характеристики отклонений регу-
лируемых параметров Ах, (t). Эти отклонения суммируются
с соответствующими значениями хг (t), выдавая командную
информацию в виде вектора функции хг ( t) на объект управ
ления.
С выхода объекта управления получается функция
подачи газа Y (t) = у 1} г/2,..., уп, где y t (i = 1, ...., п) —
фактическая подача газа в t-м месяце, которая в силу слу чайных возмущений w, действующих на объектах управле
ния, отличается от плановой подачи газа у*.
Для обеспечения высокой точности предсказания подачи газа необходимо, во-первых, наметить выбор определенных показателей, регулируемых во времени и объективно ха рактеризующих особенности технологии подачи газа в си стему, коррелятивно связанных с другими факторами (к при
меру, наличием газа в хранилищах), во-вторых, определить оптимальную, в смысле выбранного критерия, оценку опе ратора Л, которая устанавливает связь функции подачи
газа Y (t) с определяющими ее параметрами х (t), т. е,
Y (t) =■ Ах (/).
Необходимо построить математическую модель объекта управления и рассмотреть близость этой модели к объекту.
Будем |
искать |
оптимальный |
оператор А * математической |
модели |
Y* (t) |
= A *x{t), |
где Y * (t) = yt, yt ,..., у* — |
рассчитанные значения функции подачи газа в систему. Статистические данные можно представить в виде таблицы:
Yi |
А Д |
'^21- •• |
A j i ........ |
Х т ±\ |
|
|
Х 1Л |
Х „ . . . |
X j i ............ |
Х т 2> |
|
Уп |
X ln |
Х 2П. . . |
X j n ........... х тп, |
|
|
где столбцы представляют собой показатели подачи |
газа, |
||||
а строки — месячные данные, |
характеризующие эти |
пока- |
216
затели. Предполагая, что элементы первого столбца приведенной таблицы взаимосвязаны линейно с элементами
других столбцов, можно записать: |
Y |
= b0 -f- fe1x 1 + |
+ b2x 2 + ... + Ьтхт, где bj+1 (/ = |
1 , |
.... т) — коэф |
фициенты регрессии, удовлетворяющие принятому крите рию оптимальности. Эти коэффициенты определяются для
каждой конкретной системы газоснабжения. Для нахожде
ния статистической зависимости можно использовать метод
наименьших квадратов. Основываясь на этом методе, мож
но определить коэффициенты bJ+1, выражающие уровень
подачи газа как функции регулируемых факторов для раз
личных объемов обрабатываемого статистического материа
ла: по ряду лет эксплуатации системы газоснабжения. По
лучение таких зависимостей, учитывающих различную
продолжительность динамических рядов, необходимо для того, чтобы установить, как такие модели усредняют ха
рактер влияния каждого учтенного фактора на показатели
подачи газа в систему газоснабжения. Полученные числен
ные значения коэффициентов показывают различную сте
пень влияния описываемых факторов на подачу газа. Так,
если коэффициент bj+1 имеет положительное значение, то
соответствующий фактор имеет тенденцию повышать подачу
газа и наоборот, если bj+l имеет знак минус, то соответ
ствующий фактор имеет тенденцию понижать подачу газа
в систему. Полученные статистические модели процессов
необходимо проанализировать. Оценка их связана со сле дующими погрешностями при составлении моделей. Это,
во-первых, погрешность, связанная с выбором вида операто
ра А * и учитываемых факторов, т. е. погрешность, связан ная с идентичностью модели реальному процессу, во-вторых, погрешность определения постоянных коэффициентов, в-третьих, погрешность, связанная с ошибками измерений отдельных факторов.
В качестве примера рассмотрим погрешность выбран
ного оператора А * математической модели относительно
оператора реального объекта управления А. Ясно, что
требование близости А * к А будет разумным при условии выполнения требования близости функции Y * (t) на выходе
модели к функции Y (t) на выходе объекта. Близость А * к А связана с выбранным критерием, зависящим от конкрет
ной задачи. Когда критерий задан, то говорят о близости
Y * (t) к Y (t) в смысле этого критерия, или об оптималь
ности этого критерия определения модели объекта. Сравним значения динамического ряда tji (i — 1 , ..., п) фактической
2J7
подачи газа с соответствующими расчетными показателями
Y* |
(i = |
1, |
я). Естественно, что рассчитанные значения |
|
У* |
во |
многом |
не совпадают 'с фактическими |
значениями |
Y t. Эти расхождения, очевидно, вызываются |
причинами, |
действие которых уже не имеет отношения к изменениям
учитываемых факторов, включенных в модель. Величины несовпадений между оцененными по модели и наблюдаемыми
значениями |
параметров называются остаточными zt = |
|
= yl — yi, |
а величина s = |
— стандартной |
|
V |
п — 1 |
ошибкой оценки. Величина s будет являться критерием иден
тичности оператора А * к А |
и измеряется теми же единица |
ми, что и значение уровня |
подачи газа в систему газоснаб |
жения, и может сравниваться с этими значениями. Можно
рассчитать и относительные ошибки по соотношению s0TH =
= - 1 0 0 %, где у |
— среднемесячная подача газа в систему. |
У |
что величина ошибки зависит от периода |
Следует отметить, |
времени, за который строится математическая модель объек
та, т. е. она возрастает с увеличением продолжительности
динамического ряда. Это объясняется в основном тем, что с увеличением динамического ряда все существеннее сказы
вается нелинейность взаимосвязей, которая и приводит к увеличению ошибки.
Для анализа статистические данные за некоторый пе риод времени сглаживаются при помощи одного из стан дартных фильтров (скользящее среднее экспоненциальное сглаживание и т. п.) и экстраполируются на глаз. Этот способ дает неточные результаты и может быть применен
при ориентировочных расчетах. Существует метод Брауна,
позволяющий, не находя аналитического выражения функ ции, достаточно точно экстраполировать ее на некоторый временной интервал. Метод основан на разложении функ ции в ряд Тейлора. В системе управления многие параметры, характеризующие процессы, взаимосвязаны. Характери
стикой этой взаимосвязи может служить коэффициент кор
реляции между этими величинами. Корреляционный анализ
статистического материала нередко является первым эта
пом извлечения полезной информации об объекте управле
ния статистическими методами. При расчете выборочного
парного коэффициента парной корреляции, осуществляе-
'мой по формуле;
218
N
k = 1ixih xi) ixjh xj) |
(3.179) |
считаются выборочные средние значения по каждому пара-
|
N |
_ |
xih |
метру выборки Xi = |
— и выборочные дисперсии О Т Н О С И |
|
ЛА |
|
2 (xih — *г) 2 |
тельно средних значений sf-. = k~ l N _ l----. По величине
выборочного парного коэффициента корреляции можно су
дить о силе взаимосвязи между отдельными параметрами
управляемой системы. Чем ближе эта величина к единице,
тем более зависимы рассматриваемые параметры и, наобо рот, чем ближе коэффициент корреляции к нулю, тем они
менее зависимы.
Наибольший интерес представляют парные коэффициен
ты корреляции подачи газа в систему с другими параметра
ми. Отличие этих коэффициентов от нуля говорит о некото
рой закономерности поведения режима подачи газа в зави
симости от других параметров. Поэтому необходимо уста
новить эти закономерности, т. е. установить зависимость:
У—Цхи хъ . . . , х п), |
(3.180) |
где у — параметр подачи газа в систему, Xi — технологические па |
|
раметры системы газоснабжения. |
|
Представим систему газоснабжения в виде черного |
|
ящика, на вход которого подается вектор параметров, |
а вы |
ходом является расход газа из системы, которую назовем
функцией отклика. Располагая статистическим материалом за некоторый интервал времени по отмеченным параметрам и функции отклика, т. е. зная значения всех параметров и функции отклика в каждой точке времени, можно построить векторный план, приведенный на рис. 33, где N — количест во фиксированных точек временного интервала. Для просто ты изложения описанной методики обратимся к случаю
одного фактора, чтобы в дальнейшем сделать обобщение при
наличии многих факторов. Полагаем, что у линейно зави
сит от |
х, т. е. имеет |
место соотношение: у = Ь0 + |
b 1х. |
Задача |
состоит в том, |
чтобы найти коэффициенты |
Ь0 и |
Ьъ т. е. развернуть информацию таблицы рис. 33 в анали
тическое уравнение. Функции могут быть заданы таблично,
219