Добавил:

ivanov666 Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Башкирский Государственный Аграрный Университет

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

книги из ГПНТБ / Повышение несущей способности механического привода

..pdf

Скачиваний:

Добавлен:

21.10.2023

Размер:

8.94 Mб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 2122 / 2322 23 > Следующая >>>

Законы распределения смещений f>t. (i) и зазоров ct (i) дают возможность перехода как к определению крутящего момента, передаваемого соединением в зависимости от числа находящихся в зацеплении шлиц, так и к определению нагрузки на наиболее нагруженную пару.

Максимальную нагрузку, очевидно, будет нести шлицевая

пара, имеющая минимальный зазор cm i n и минимальную					погон
ную податливость	A,m i n	(см2 /кгс).	При вступлении в	зацепление
i-и шлицевой пары с податливостью %[ и с зазором с{,				нагрузка
на пару, первой	вступившей в		зацепление (индекс I ) ,		будет
	<?! =	<7шах =	КГС/СМ.		(8.38)

Крутящий момент (кгс-см/см), вызвавший эту нагрузку и со ответствующий вступлению в зацепление шлицевой пары с индек сом т>у- (последовательность индексации / будет соответствовать последовательности вступления шлицевых пар в контакт) най дется, как сумма

		Тк» = Т; = 2%д1г„			(8.39)
			/=1
где коэффициент	2	учитывает	период	функции $7 (г).
Соответствующий		коэффициент тангенциальной			(поперечной)
неравномерности	определится		как	отношение

Методика исследования работы соединения при сопряжении овального вала с цилиндрическим отверстием (случай значительно более редкий) аналогична рассмотренной. Разница будет в знаке величины йщ, положительной в области малого диаметра и отри цательной в области большого. (Для случая эллиптического от верстия мы имели отрицательные значения т}„г в области малого диаметра.)

ПРИЛОЖЕНИЕ

ПРИМЕР РАСЧЕТА РОЛИКОВОГО ПОДШИПНИКА, РАЗМЕЩЕННОГО В РАСТОЧКЕ САТЕЛЛИТА

С ПОДАТЛИВЫМ ОБОДОМ

Выполним	расчет		подшипника	сателлита,	представленного
на рис. 6.7. Исходные данные				для расчета	представлены в
табл. I . Ролики		в подшипнике		размещены попарно, поэтому
в формулу	(6.34)	для	вычисления контактной		деформации вве

дена суммарная длина контактной линии двух роликов. В преде лах допусков на изготовление деталей подшипника и с учетом воз можных вариантов сборки были выделены четыре значения ради ального зазора д. Относительный зазор в подшипнике вычислен

при значении окружного усилия Ft =

400 кгс,

соответствующего

номинальному

режиму

нагрузки

зацеплениях

планетарной

передачи.

Система уравнений

(6.47)

имеет

аналитическое

решение.

Для

нечетного

числа

нагруженных тел

качения п

получим

[(i — 1)Y]

= Bcos

9n [tgat

A1]-£Tcos[2(i-l)y]

96я

1 — З А

-^jCos[Z{i-\)y\

для n

четного

имеем

P*,

= В cos

Ft-

XFt

9я

Ш С 0

li — -

Гя

зл, X

96я

—

x l £ 7 C 0 S

В этих зависимостях коэффициенты Аъ А% и В определяются по одинаковым формулам для расчетных схем на рис. 6.8, а и б,

14*

211

Геометрические параметры подшипника			Т а б л и ц а I

Наименование	Обозначение	Размер	Величина
	и формула	ность

Момент инерции обода сател лита

Радиус центра тяжести попе речного сечения обода сателлита

Число тел качения в одном ряду

Число рядов тел качения

Диаметр ролика

Длина ролика без фасок

Суммарная длина контактной линии

Податливость в контакте ро лика с беговыми дорожками

Модуль упругости первого рода

Относительная податливость обода

Относительный зазор в подшипнике при значении тангенциаль ного усилия в зацеплении Ft = = 400 кг и значениях радиаль ного посадочного зазора в см

Угол зацепления

Расстояние от окружности цен тра тяжести поперечного сечения до начальной окружности

	/		см 4		0,2173
	Р		СМ		2,836
	г		—		7
	m		—	1	2
	dp		см		1,1
	h		см		1,0
	h
	щ		см		2,0
.	5 , 6 2 - Ю - 8		см/кгс		2,81 - Ю - 8
Х ~		2 / р	см/кгс		2,81 - Ю - 8
Х ~		2 / р
Е.	принято		кгс/см 2		2,1 - 10 6
	рз		—		17,85
	KEJ		—		17,85
	KEJ
	д =	0,00	—	\|	0,00
д	а =	о,оо15 j	—		1,33
	д =	0,0022	—		2,00
	д =	0,0030	—		2,67
	Щ		град		24° 13'
	Н		см		0,673

Относительное плечо окружной		Н	—	0,237
силы		Р
		Р
				Т а б л и ц а	I I
Значения сумм	S K в зависимости от	числа нагруженных роликов п при г =			7
Суммы	Число нагруженных		роликов
Суммы	n ==3	n = 4		n = 5
	n ==3	n = 4		n = 5
S i	2,2470	2,2470	'	1,8020
s2	0,5550	—0,5550		—1,2470
Ss	—0,8020	—0,8020		0,4450
Si	—0,8020	0,8020		0,4450
5 5	0,5550	0,5550		—1,2470
s .	2,2470	—2,2470		1,8020

2 12

Т а б л и ц а Ш

Расчетные формулы для определения величин Л 3 , Л 2 , Л 4 и В

взависимости от числа нагруженных тел качения

иотносительного зазора

Опреде
ляемые		п = 5			п = 4		п = 3
величины
А3	0 , 0 1 3 1 + 0 , 5 0 7 5 - ^ т - — 0 , 0 6 0 2 + 0 , 3 2 3 - Д - 0 , 1 4 3 5 + 0 , 1 1 9 0							—
							Kt t
	-— ^ 0 , 2 1 1 + 0 , 2 6 9 X			— ( о , 2 8 5 — 0 , 4 7 7 X		— ^ 0 , 3 3 4 — 0 , 2 6 2 5 X
А2
	X ± .	+ 0 , 2 5 2 Л 3 )		X - ~ + 0 , 7 9 0 Л 3 )		X Д + 0 , 7 4 3 Л 3 )
Л 4		0 , 0 2 Л 2			0 , 0 5 1 7 Л а	0 , 0 8 5 5 Л 3
		<
В	1 , 4 1 7 +	0 , 9 6 0 ^ J r -	+	1,403	+ 1 , 3 0 4 - ^ - +	1 , 3 5 9 +	1 , 2 6 5 - ™	+
В
	+ 0 , 7 5 5 ^ — 0 , 0 3 7 8 Л 2 + 0 . 5 2 9 Л ! — 0 , 0 1 2 8 Л 2					+ 0 , 5 1 3 ^ — 0 , 0 1 1 ^ 2
						Т а б л и ц а		I V
	Относительные реакции тел качения подшипника сателлита
	в зависимости от величины относительного зазора
Величина			Относительные реакции роликов
Величина			*			*
д		Pi					Р*
		Pi					Р*
		F t	F t		F t	F t	F t
0 , 0 0	0 , 9 4 0		0 , 9 5 7		0 , 9 4 7	0 , 6 5 6	0 , 2 6 8
1,33	0 , 9 9 5		1,065		0 , 8 0 6	0 , 3 1 4	—
2 , 0 0	1,060		1,085		0 , 7 6 9	0 , 1 1 9	—
2 , 6 7	1,204		1,11		0 , 6 3 9	—	—

но при подстановке нечетного или четного числа нагруженных тел качения я

В =	п + S		п + S	%F^Л^гъмч9 л	+	^т-шьх
		2 1	251 2	t 1
			X	8 Я 1 — ЗА
				1 А\ — Аз	Ах,

2 1 3

	(	9
4 ? 2 + ~	[S,q2 - S 3 ] -	j	— ( t g a, + Л,) [S i + 5 2 - " ( ^ + S s ) <?2]

	96Л	Я					( S 3 + S«) ? 2 ]
		P					( S 3 + S«) ? 2 ]
		P
								•(Si +	S 3 ) < 7 , ] t g « ,
	1	Я
Л3 =	96я	P
Л3 =		P
		9л A,£7 [« + S 4 - ( S 1						+ S 3 ) ^ 1 ]
	32л		[S! +	S 5		-	( S s +	S4 ) ? 1 ]	Л 2
	32л
	sin КП-		при			к = 1, 2,.
			при			к = 1, 2,.
	sin к •
		«7i =		S i -
		«7i =		n +			S 2
		„		S 2	4-		S 4
		4 2 —		„	,		С
Значения сумм SK и коэффициентов Аъ								А3,	Л 4	и 6 приведены
в табл. I и I I .	Число	нагруженных тел						качения		определено под
бором по методике, изложенной					на стр. 144.
Результаты	расчета	реакций					тел	качения		представлены
в табл. IV .

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

	1.	А й р а п е т о в	Э. Л . , Г е н к и н М. Д . . Г л у ш к о в а	М. А.	К мето
дике	определения неравномерности нагружения сателлитов. — В			кн.:	Надеж
ность	и	качество зубчатых передач. М . , НИИИНФОРМТяжмаш,		1967.	7 с.
	2.	А й р а п е т о в	Э. Л. Распределение нагрузки в зубчатых муфтах. —
В кн.: Технология и качество зубчатых и червячных передач. Ч. П.					Ереван,
«Айастан», 1971, с. 184—210.
	3.	А к у л е н к о	Б. Н. Влияние деформаций на распределение нагрузка

по	ширине зубчатого венца — «Труды Л К В В И А им. Можайского», 1957, вып. 182,
35	с.

4. А р е ф ь е в И. И. Исследование нагрузочной способности передач Новикова с двумя линиями зацепления. — В кн.: Зубчатые и червячные передачи.

Под	ред. Н. И. Колчина. М . «Машиностроение», 1968, с. 235—253.
	5.	Б а л т е р М. А. Упрочнение деталей машин. М., «Машиностроение»,
1968	196 с.
	6.	Б а л ю н о в П. Ф. Распределение нагрузки по ширине зубчатых колес

при работе и выбор рациональной ширины зубчатых колес. — «Вестник металло

промышленности», 1938,		№	12, с. 6—15.
7. Б а ш е е в	С. М . ,		А н т о н ю	к В. Е. Расчет	напряжений в зубчатом
колесе с гибким ободом. — «Вестник				машиностроения»,	1965, № 11, с. 9 — 1 1 .
8. Б а ш е е в	С. М . , А н т о н ю к			В. Е. Изгибная прочность зубьев и обода
одновенцовых сателлитов планетарных				передач типа 2 К — Н . — «Вестник машино-
' строения», 1967, №	5,	с.	40—42.
9. Б е й з е л ь м а н			Р. Д . , Ц ы п к и - н Б. В., П е р е л ь Л. Я. Подшип

ники качения. Справочник. Изд. 5-е, исправл. и доп. М . , «Машиностроение», 1967, 563 с.

10.	Б и р г е р И. А . ,		Ш о р Б. Ф.,»Ш		н е й д е р о в и ч	Р. М. Расчет		на
прочность деталей машин. Изд. 2-е, исправл. и доп. М., «Машиностроение»,							1966,
616 с.
11.	Б и ц е н о	К-, Г р а м м е л ь Р .			Техническая динамика, Т.		1.	М . ,
Техтеоретиздат, 1950. 900				с.
12.	Б о р о в и ч	Л.	С.	Исследование	влияния геометрии	зацепления		на

нагрузочную способность зубчатых и червячных передач. Под ред. М. М. Саверина. М., ЦНИИТМАШ . Вып. 28, 1962, с. 5—101.

13. В е р х о в с к и й А. В., А н д р о н о в В. П., И о н о в В. А. и др. Определение напряжений в опасных сечениях деталей сложной формы. М., Машгиз, 1958. 147 с.

14.	В е р х о в с к и й		А.	В.	Гипотеза ломаных		сечений и ее применение_
к расчету стержней сложной конфигурации. —						«Изв. ТПИ им. С. М. Кирова».
Т. 6 1 ,	вып. 1, Томск,	1947, с.		3—46.
15.	В о л ж е н с к	а я	А.	М . ,	Л и в ш и ц	Э.	Г. Расчет на изгиб зубьев

зубчатых передач (линии уровней коэффициентов формы зубьев на блокирующих контурах зубчатых передач). Минск, Институт технической кибернетики А Н БССР,

1969, 89	с.
16.	В о л ж е н с к а я А. М . , Л и в ш и ц Э. Г. Расчет на изгиб зубьев зуб

чатых передач (графики коэффициентов формы зубьев). Минск, Институт техни ческой кибернетики. А Н БССР, 1970. 175 с.

215

17. В о л к о в	Д. П., К р а й п с в		А. Ф. Планетарные, волновые и комби
нированные передачи строительных и дорожных машин. М.,					«Машиностроение»,
1968. 271 с.
18. В у л г а к о в		Э. Б. Зубчатые	передачи	модифицированного		исходного
реечного контура. М., Машгиз, 1962,			100 с.
19. Б у л г а к о в		Э. Б. Геометрия	зубчатой	передачи в обобщающих пара
м е т р а х . — «Вестник	машиностроения»,		1969, №	11, с. 22—26.
20. Г а л ь п е р		Р. Р. Несущая способность головок			зубьев. —	«Вестник
машиностроения», 1964, № 12, с. 17—19.
21 . Г а л ь п е р	Р. Р., Г а р к а в и		Л. М. Определение коэффициента нерав

номерности по ширине венцов шевронных зубчатых передач. — «Вестник машино строения», 1965, № 4, с. 35—38.

22.	Г а р к а в и			Л. М. Распределение				нагрузки по ширине венцов солнеч
ных шестерен планетарных редукторов. —							«Труды ЛМИ», 1967, № 6 1 , с.				93 — 101 .
23.	Г е н к и н		М. Д.,		К у з ь м и н		М. Ф.,		М и ш а р и н Ю. А.		Вопросы
заедания зубчатых			колес.		М.,	изд-во А Н	СССР,		1959,	147 с.
24. Г е н к и и			М. Д.,		М и ш а р и н		Ю. А. Прямозубая эвольвентная пере
дача с коэффициентом перекрытия больше								двух. — «Вестник машиностроения»,
1960, №	3, с.	13—17.
25.	Г и н з б у р г			Е.	Г.	Волновые зубчатые передачи. Л . , «Машинострое
ние», 1969. 159		с.
26.	Г л у х а р е в			Е.	Г.	Определение		потерь в		зацеплениях	зубчатых

муфт. — В кн.: Теория передач в машинах. М . , «Машиностроение», 1966, с. 270—• 283.

27. Г л у х а р е в Е. Г. О продольной и тангенциальной (поперечной) неравномерности распределения нагрузки в шлицевых соединениях. — «Труды

ЛМИ»,	1967, № 6 1 ,	с. 5—14.'
28.	Г л у х а р е в	Е. Г., И с т о м и н Ю. Н. Повышение надежности шли
цевых соединений с треугольным профилем. М., ГОСИИТИ, 1968. 10 с.
29. Г л у х а р е в		Е. Г. Статически неопределимые задачи кручения деталей

зубчатых передач. — «Изв. вузов. Машиностроение», 1969, № 9, с. 85—88. 30. Г л у х а р е в Е. Г., Г а н о в Э. В. Применение ЭВМ при расчетах про дольной загрузки шлицевых соединений. — В кн.: Применение ЭВМ при проекти ровании механизмов передач и других машиностроительных конструкций. Л . ,

НТО Машпром, 1969,	с.	17—18.
31 . Г р о м а н М.	Б.	Концентрация нагрузки по ширине зубчатого коле

са. — В кн.: Расчет и конструирование деталей машин. М., Машгиз, 1956, с. 78 — 115.


32.	Г р о м а н		М. Б. О перекосе в зацеплении конических					зубчатых пере
дач. — «Вестник машиностроения»,					1963, № 3, с. 4 0 — 4 1 .
33.	Г р о м а н		М.	Б. О блокирующих контурах эвольвентного зацепле
ния.-— «Вестник машиностроения»,					1962, №	12, с.	12—17.
34.	Д е р ж а в е ц			Ю. А. Планетарные мультипликаторы для каскада ГЭС
на реке Мозель. —«Энергомашиностроение»,						1963, №	4, с . '46 — 48 .
35.	Д е р ж а в е ц			Ю. А. О распределении нагрузок среди сателлитов пла
нетарной		передачи. — В		кн.: Надежность и качество зубчатых передач. М-,
НИИИНФОРМТяжмаш,				1967, с. 1—12.
36.	Д е р ж а в е ц			Ю. А. Определение неравномерности				распределения
удельной		нагрузки	по	длине зубьев в планетарных			передачах	З К — «Труды
ЛМИ»,	1967, № 6 1 , с.			74—80.

37.Д е р ж а в е ц Ю. А., Г а р к а в и Л. М. Определение коэффициента концентрации удельной нагрузки по ширине плавающих косозубых венцов внутреннего зацепления. — «Изв. вузов. Машиностроение», 1967, № 7, с. 63—68.

38.Д ж е к о б с о н М. А. Применение метода фотоупругости для опреде ления напряжений в зубьях цилиндрических колес. В кн.: Машиностроение (сб. переводов и обзоров иностранной литературы). М., Изд-во иностр. лит., 1956, № 7,

с.58—80.

39.Д р-о з д о в Ю. Н. Определение скольжений при возникновении макси

мальных коэффициентов трения. — «Вестник машиностроения», 1967, № 4, с. 2 0 — 2 1 .

216

40.

р о з д о в

Ю. Н., Г а в р и к о в Ю. А. Новый критерий для

расчета

зубчатых передач на заедание. — «Вестник машиностроения», 1967, № 7 , с.

18—21.

41 . Д

р о з д о в

Ю. Н. К расчету зубчатых

передач

на износ. —

«Машино

ведение»,

1969,

№ 2, с.

84—88.

42.

ы м ш и ц

И. И. Автореферат канд. дисс. М.,

НАМИ,

1953, 16 с.

43.

Е л е н е в с к и й

Д . С. Остаточные напряжения и прочность

зубьев

цементованных

колес. —

«Вестник

машиностроения»,

1958, №

9, с.

10—13.

44.

Е л е н е в с к и й

Д . С , Ш н е е р с о н

Л. М. Выносливость

стальных

деталей с химико-термическим упрочнением при асимметричных циклах

нагруже-

ния. —

«Вестник

машиностроения»,

1960, № 10, с.

17—22.

45.

Е л е н е в с к и й

Д . С. , Ш н е е р с о н

Л. М. Выносливость

стальных

деталей с химико-термическим упрочнением при асимметричных циклах на грузки. — В кн.: Качество поверхности деталей машин, М., Изд-во А Н СССР,

1961,	№	5,	с.	458—162.
46.	3	а б л о н с к и й				К-	И. Жесткость	зубчатых	передач.	Киев,	«Тех
ника»,	1967.		259	с.
47.	З а б л о н с к и й					К - И . , Ш у с т е р А. Е. Встроенные редукторы. Киев,
«Техника»,		1969.		176	с.
48.	И в а н ч е н к о					П. Н.,	С а в е л ь е в	Н. М., Ш а п и р о		Б. 3.	и др.
Электромеханические					передачи.		М . — Л . , Машгиз, 1962,		432 с.

49.И з о т о в Е. Н. Исследование процесса срабатывания фрикционных предохранительных муфт — В кн.: Расчет и конструирование кузнечно-прессо- вых машин. М., «Машиностроение», 1969, с. 1—20. ]

50.К а т о н о в Ю. В. Выбор кинематических схем зубчатых механизмов, обладающих наименьшими габаритами и весом. — В кн.: Зубчатые и червячные

передачи.'Под ред. Н.	И.	Колчина. Л.,-«Машиностроение», 1968, с.	299—306.
5 1 . К и л и м о в	И.	М. Повышение нагрузочной способности	зубчатых

передач при использовании эффекта перепада твердости. — «Вестник машино

строения», 1959, №

с. 9 — 1 1 .

52.

К и р д я ш е в

Ю.

Н.

Многопоточные передачи

дифференциального

типа. Л . , «Машиностроение», 1969.

176

с.

53.

К и с т ь я н

Я- Г. Критерии заедания поверхностей зубьев зубчатых

колес. — «Вестник

машиностроения»,

1958, №

10,

с.

10—18.

54.

К и с т ь я н

Я- Г. Методика расчета зубчатых передач на прочность.

Под ред.

Е.

П.

Унскова.

Изд.

2-е, доп. и

переработ.

М.,

Машгиз, 1963,

(ЦНИИТМАШ,

Кн.

107),

224

с.

55. К л е б а н о в

Б. М. Вопросы жесткости при конструировании корпу

сов редукторов

общего

назначения. — В

сб. трудов

ЛМИ

«Вопросы прочности

и надежности

деталей

машин и

механизмов»,

1967,

№

6 1 , с. 87—93.

56. К л е б а н о в

Б.

М.

О допустимой

неравномерности

распределения

нагрузки по ширине зубчатого венца. — В сб. Трудов ЛМИ «Вопросы прочности

и надежности деталей				машин		и механизмов», 1967, № 6 1 , с. 63—69.
57.	К о с т е ц к и й				Б. И. Износостойкость деталей машин. Москва — Киёв,
Машгиз,	1950.	168	с.
58.	К о с т е	ц	к и й		Б. И. Основные вопросы теории трения и изнашивания
деталей машин. Москва—Киев, Машгиз, 1955. 52 с.
59. К о ш е л е в				П. М.		О разбивке передаточного числа редукторов. —
«Вестник	машиностроения»,					1966, № 5, с. 23—26.
60.	К о ш е л е в			П. М.		Влияние разбивки передаточного числа на некото

рые показатели работы редукторов. Автореф. дисс. на соискание ученой степени канд. техн. наук. Томск, 1966. 20 с.

61 .	К р а г е л ь с к и й				И.	В. Трение и износ. М., Машгиз,	1962. 383 с.
62.	К р е й н е с		М. А . , Р о з о в с к и й М. С. Зубчатые механизмы. Изд-во '
М Г У ,	1965. 333	с.
63.	К у Д р я в ц е в			В. Н. К расчетам на прочность зубчатых передач. —
«Труды	ЛМИ». Л . , 1962,			№	23,	с. 6—38.
64.	К у д р я в ц е в			В. Н. Выбор типов передач. М . — Л . , Машгиз, 1955. 5 6 с .
65.	К у д р я в ц е в			В. Н. Зубчатые передачи. М . — Л . , Машгиз,			1957. 263 с.
66.	К у Д р я	в ц е в		В. Н. Сравнительные весовые характеристики И раз
бивка	передаточных		отношений			многоступенчатых планетарных	передач. —

217

В кн.:	Конструкция, расчет и	технология изготовления планетарных	передач,
Л Д Н Т П , 1973. 94 с.
67.	К у д р я в ц е в В. Н.,	К и л и м о в И. М. К вопросу оценки	несущей

способности зубчатых передач, лимитируемой сопротивлением усталостному выкрашиванию.— «Труды ЛМИ», 1963, № 34, с. 27—39.

68.К у д р я в ц е в В. Н. Планетарные передачи. Изд. второе, переработ,

идоп. Л . , «Машиностроение», 1966. 307 с.

69.К у д р я в ц е в В. Н. Упрощенные расчеты зубчатых передач. Л . , «Машиностроение», 1967. 112 с.

70.К у д р я в ц е в В. Н., Р е ш е т о в Д . Н., Г а л ь п е р Р. Р. и др. Уточнение зависимостей для определения предельных напряжений и запасов проч

ности. — «Вестник машиностроения», 1969, № 5, с. 7—9.

71 . К у д р я в ц е в В. Н., Д е р ж а в е ц Ю. А . , Г л у х а р е в Е. Г. Конструкции и расчет зубчатых редукторов. Л . , «Машиностроение», 1971. 328 с.

72.К у з ь м и н И. С. Несущая способность открытых реечных передач. Автореф. дисс. на соискание ученой степени канд. техн. наук, ЛМИ, 1967. 23 с.

73.К у з ь м и н И. С. Динамические нагрузки в крупномодульных реечных передачах — В сб. трудов ЛМИ «Вопросы прочности и надежности деталей машин

и механизмов», 1967,	№	6 1 , с. 22	—28.
74. Л е в а н о в	В.	Л . , М о с к	в и н а К- И. — К вопросу об определении

коэффициента формы зуба У по гипотезе Верховского А. В. — В сб. трудов ЛМИ

«Вопросы прочности		и надежности деталей	машин и механизмов». 1967, № 6 1 ,
с. 81—86.
75.	Л е в а н о в	В. Л. Связь предельных нагрузок с коэффициентами формы
местных	напряжений.	— В кн.: Зубчатые	и червячные передачи. Под ред.
Н. И. Колчина. Л . ,		«Машиностроение»,	1968, с. 290—299.
76.	Л е в а н о в	В. Л. Исследование некоторых вопросов изгибной прочности

зубьев эвольвентных передач. Автореф. дисс. на соискание ученой степени канд. техн. наук. Л . , 1968. 19 с.

77.	Л е в и н а	3.	М., Н а з а р о в	В.	Л, Повышение долговечности шлице-
вых соединений.		М.,	ЭНИМС, 1967.	51	с.
78.	Л и т в и н	Ф. Л. Теория зубчатых зацеплений. М . , «Наука», 1968. 584 с.
79.	Н а л и м о в		В. В., Ч е р н о в а		Н. А. Статистические методы плани

рования .экстремальных экспериментов. М., «Наука», 1965. 340 с.

80. Н е в с к и й А. Д . К вопросу об износе зубьев. — «Доклады высшей школы. Изв. вузов. Машиностроение и приборостроение». 1959, № 2, с. 133—137.

8 1 . Н и б е р г Н. Я- Расчет редукторов. Выбор параметров и табличный метод расчета передач. М., «Машиностроение», 1964. 172 с.

82.О р л о в П. И. Основы конструирования. М., «Машиностроение», 1968.

568 с.

83.П а н т ю х и н К- И. Выбор допускаемых напряжений для расчета зубьев на изгиб с учетом вероятности неразрушения и дисперсии. — В кн.: Про

блемы качества и прочности зубчатых передач. М., НТО

Машпром, 1961. с. 3 4 —

59.

84.

П а н т ю х и н

К- И.

Эффективность

упрочнения

зубчатых колес.—

В кн.:

Надежность и

качество

зубчатых

передач. М . ,

НИИИНФОРМТяжмаш,

1967.

с.

85.

П а н ч е н к о

В.

И. К исследованию работы планетарного зубчатого

механизма с плавающими

центральными

колесами. — «Машиноведение»,

1970,

№ 2, с. 43—52.

86.

П е т р у с е в и ч

А. И. Зубчатые и червячные передачи. Машинострое

ние. Энциклопедический справочник, Т,

М.,

Машгиз, 1948, с. 212—358.

87.

П е т р у с е в и" ч

А. И. Зубчатые передачи. — В кн.: Детали машин.

Под ред. Н. С. Ачеркана, М.,. Машгиз, 1953. 654 с.

88.

П е т р у с е в и ч

А. И., Г е н к и н

М. Д . , Г р и н к е в и ч В. К-

Дина

мические нагрузки

в зубчатых

передачах

прямозубыми колесами. М.,

Изд-во

А Н

СССР, 1956.

134

с.

89.

П е т р у с е в и ч

А.

И. Роль

гидродинамической

масляной

пленки

в стойкости и долговечности поверхностей контакта деталей машин. — «Вестник машиностроения», 1963, № 1, с. 20—26.

218

90. П е т р у с е в и ч А. И. Зубчатые передачи. — В кн.: Детали машин. Расчет и конструирование. Том. 3. Под ред. Н. С. А черкана. Изд. третье, перера бот. М., «Машиностроение». 1969, 471 с.

9 1 . Подшипники качения. Каталог. Справочник. М., 1964. 395 с.

92.П р а т у с е в и ч Р. М. Исследование прочности и долговечности зуб чатых колес станков. — В кн.: Надежность и качество зубчатых передач. М., НИИНФОРМТяжмаш, 1967, вып. 55. 17 с.

93.П р е й с Г. А. Исследование износостойкости сталей, бронз и высоко прочного чугуна. — «Труды третьей Всесоюзной конференции по трению и из

носу в машинах». Т. 1, М., Изд-во А Н СССР,					1960, с. 53—62.
94.	П р и в а л о в	И. И. Интегральные уравнения. М., О Н Т И , 1935. 248 с.
95.	П р о к о ф ь е в В.		Н.	Основы теории гидромеханических		передач.
М., Машгиз, 1957. 423		с.
96.	П р о к о ф ь е в	В.	Н.,	Д а н и л о в	Ю. А . , К о н д а к о в	Л. А.

и др. Аксиально-поршневой-регулируемый гидропривод. М . , «Машиностроение», 1969, 495 с.

97. П я т н и ц к и й А. А. Весовые характеристики зубчатых колес и пере дач. — «В сб. трудов конференции по вопросам расчета, конструирования и ис

следования	передач».		Одесса, Одесский	политехнический институт, 1958,
с. 67—76.
98. Р е ш е т о в		Д . Н., Л е в и н а 3. М. Расчеты на контактную жесткость
в машиностроении. — В			кн.: Вопросы прочности материалов и конструкций.
М . , Изд-во	А Н СССР,		1959, с. 375—396.
99. Р е ш е т о в		Д .	Н., Ш л е й ф е р	М. А. Об оценке влияния концентра

ции нагрузки на распределение напряжений в галтели зуба зубчатого колеса —. «Машиноведение», 1969, № 3, с. 66—74.

100.	Р е ш е т о в	Д .	Н. Детали машин.	Изд.	2-е, исправл. и	переработ.
М., Машгиз, 1964. 723 с.
101.	Р е ш е т о в	Д .	Н . , Ч а т ы р я н	Р. М.	Расчет деталей	машин на

прочность при переменных режимах нагружения. — «Вестник машиностроения», 1965, № 8, с. 11—14.

102. Р е ш е т о в Д . Н-, Г а н у л и ч И. К- Влияние продолжительности кратковременных перегрузок на контактную выносливость улучшенных сталей. —

«Вестник	машиностроения»,		1968, № 2, с. 14—16.
103.	Р е ш е т о в	Д .	Н.	Конструирование	рациональных механизмов.
Библиотека конструктора.			М . ,	«Машиностроение»,	1967 , 208 с.

104.С а к а е в Р. А. К выбору параметров планетарных передач типа ЗК- — «В сб. трудов Уфимского авиационного ин-та», 1970, вып. X V I , с. 87—94.

105.С а к а е в Р. А. Рациональное конструирование планетарных редук торов типа 2 К — Н с одним внешним и одним внутренним зацеплениями и двухвенцовыми сателлитами. — В сб. трудов Уфимского авиационного ин-та, 1970.

вып. X V I , с 95 — 101 .

106.С а х о н ь к о И. М. Новое построение истинных диаграмм растяже ния. — «Технология подшипникостроения», 1958, № 17, с. 12—16.

107.С е м е н ч а П. В. К вопросу о выборе нестандартных исходных кон туров для зубчатых колес горных машин В КН. Вопросы геометрии и динамика зубчатых передач. М . , «Наука», 1964, с. 99—104.

108.С е м е н ч а П. В., 3 и с л и н Ю. А. Об учете влияния пластичности стали на выносливость по изгибу зубьев шестерен. — «Научные сообщения ин-та горного дела им. А. А. Скачинского», 1969, № 62, с. 34—40.

109. С е н к е в и ч Ю. Б., Ш о л о м о в Н. М. Влияние геометрических параметров зубчатого венца на жесткость обода колеса. — «Вестник машино

строения», 1971,		№ 6, с. 25—29.
ПО. С е р е н с е н С. В. Несущая способность и расчет				на прочность	дета
лей при статических и переменных			напряжениях. — «Вестник	машиностроения».
1954, №	4, с. 3—10.
111.	С и г о в	И. В. Предварительное определение конструктивных параме
тров планетарной		передачи типа	2 К — Н . — «Вестник машиностроения»,		1962,

№12, с. 17—18.

112.С и г о в И- В- Планетарные редукторы. Киев, «Техника», 1964. 172 с.

219

<<< < Предыдущая 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 2122 / 2322 23 > Следующая >>>

Соседние файлы в папке книги из ГПНТБ