- •Конспект лекций
- •С о д е р ж а н и е
- •Лекция 1 Введение
- •Основная литература
- •Дополнительная литература
- •План-график самостоятельной работы студентов
- •1.1. Типы электроприводов
- •1.2. Краткий исторический обзор развития электропривода
- •Вопросы для самопроверки
- •Глава 2. Механика электропривода
- •2.1. Приведение моментов и сил сопротивления, инерционных масс и моментов инерции
- •2.2. Механические характеристики производственных механизмов и электрических двигателей. Установившиеся режимы
- •2.3. Уравнение движения электропривода
- •2.4. Время ускорения и замедления привода
- •Вопросы для самопроверки
- •Глава 3. Механические характеристики электродвигателей
- •3.1. Механические характеристики двигателя постоянного тока независимого возбуждения
- •3.2. Механические характеристики двигателя постоянного тока независимого возбуждения
- •3.3. Механические характеристики двигателя постоянного тока последовательного возбуждения
- •Вопросы для самопроверки
- •Лекция 4
- •3.4. Механические характеристики асинхронного двигателя
- •3.5. Механические характеристики асинхронного двигателя в тормозных режимах
- •3.6. Механические характеристики синхронного двигателя
- •Вопросы для самопроверки
- •Глава 4. Регулирование скорости электроприводов
- •4.1. Основные показатели регулирования скорости электроприводов
- •4.2. Регулирование угловой скорости двигателя постоянного тока независимого возбуждения изменением магнитного потока
- •4.3. Реостатное регулирование угловой скорости двигателя постоянного тока независимого возбуждения
- •4.4. Регулирование угловой скорости двигателя постоянного тока независимого возбуждения изменением подводимого к якорю напряжения
- •4.4.1. Система генератор — двигатель'
- •4.4.2. Регулирование скорости двигателя постоянного тока по системе тп-д
- •Вопросы для самопроверки
- •Лекция 6
- •4.5. Регулирование скорости электроприводов переменного тока
- •4.5.1. Реостатное регулирование скорости асинхронного электропривода
- •4.5.2. Частотное регулирование асинхронных электроприводов
- •Вопросы для самопроверки
- •Глава 5. Переходные режимы в электроприводах
- •5.1. Общие положения
- •5.2. Переходные процессы в электроприводах с двигателя постоянного тока независимого возбуждения
- •5.2.1. Общие дифференциальные уравнения и их решение
- •5.2.2. Общие дифференциальные уравнения и их решение без учета электромагнитных процессов
- •5.2.3 Реостатный пуск
- •5.2.4. Динамическое торможение
- •5.2.5. Торможение противовключением
- •Вопросы для самопроверки
- •5.3. Переходные режимы в приводах с асинхронными двигателями трехфазного тока
- •5.3.1. Пуск асинхронного двигателя
- •5.3.2. Торможение противовключением и реверсирование
- •5.3.3. Динамическое торможение
- •Вопросы для самопроверки
4.4.1. Система генератор — двигатель'
Принципиальная схема включения двигателя постоянного тока с независимым возбуждением по системе Г—Д приведена на рис. 4.7. Генератор приводится во вращение асинхронным или синхронным двигателемСД; питание цепей возбуждения генератора Г и исполнительного двигателя Д осуществляется от независимого источника постоянного тока.
ЭДС генератора определяется по формуле
,
где — коэффициент, зависящий от конструктивных данных генератора.
ЭДС генератора определяется магнитным потоком, который регулируется током возбуждения.
Уравнение электрического равновесия якорной цепи имеет вид или.
Отсюда угловая скорость двигателя .
Электромеханические и механические характеристики двигателя при неизменном потоке двигателя и изменении потока генератора представляют собой семейство линейных характеристик (рис. 4.8), наклон которых остается постоянным и определяется общим сопротивлением якорной цепи.
Отрицательное значение ЭДС генератора легко может быть получено при реверсировании тока возбуждения изменением полярности напряжения возбуждения генератора.
Механические характеристики двигателя располагаются в четырех квадрантах; основным достоинством этой системы является плавность регулирования, которая осуществляется воздействием на цепь возбуждения.
Система Г—Д может обеспечить двухзонное регулирование угловой скорости: до основной скорости изменением ЭДС генератора при постоянном потоке двигателя, а выше основной - регулированием тока возбуждения двигателя при постоянной ЭДС генератора, равной номинальному значению.
Характеристики, соответствующие первой зоне регулирования, показаны на рис. 4.8 сплошными линиями, а второй зоне —штриховыми.
Кнедостаткам системы Г—Д относятся:
1) необходимость в двукратном преобразовании энергии (из электрической энергии переменного тока в механическую и из механической вновь в электрическую постоянного тока регулируемого напряжения), что приводит к значительному снижению КПД;
2) наличие двух машин в преобразовательном агрегате, установленная мощность каждой, если пренебречь потерями в машинах, равна установленной мощности регулируемого двигателя;
3) значительные габариты и масса установки, необходимость в фундаменте для преобразовательного агрегата;
4) высокие капитальные и эксплуатационные расходы.
4.4.2. Регулирование скорости двигателя постоянного тока по системе тп-д
Принципы работы статических преобразователей, преобразующие переменное напряжение в регулируемое постоянное, и схемные решения подробно рассмотрены в специальных курсах. Поэтому в настоящем параграфе этих вопросов касаться не будем.
Принципиальная схема системы ТП-Д и схема замещения приведены на рис. 4.9. Согласно схеме замещения можно записать уравнение электрического равновесия
или ,
где - ЭДС двигателя;- ЭДС преобразователя;- среднее значение выпрямленного напряжения при холостом ходе выпрямителя и полностью открытых тиристорах; - действующее значение переменного фазного напряжения; т - число фаз выпрямителя; - эквивалентное сопротивление якорной цепи;- соответственно приведенные к вторичной обмотке индуктивное сопротивление обмоток фазы трансформатора и их активное сопротивление;. — активное сопротивление сглаживающего реактора.
Уравнения электромеханической и механической характеристик двигателя независимого возбуждения, питаемого от тиристоного преобразователя,
, .
Механические характеристики двигателя постоянного тока независимого возбуждения, управляемого тиристорным преобразователем, напоминают характеристики в системе Г—Д (рис. 4.10), однако они отличаются рядом особенностей.
Характеристики имеют меньшую жесткость за счет большего падения напряжения в якорной цепи; при различных углах включения наклон их остается постоянным. При конечных значениях индуктивности сглаживающего реактора и малых нагрузках наступает режим прерывистых токов, при котором имеет место резкий подъем характеристик.
В режиме гранично-непрерывного тока величина определяется уравнением
,
где - эквивалентная индуктивность якорной цепи;
- индуктивность якоря двигателя
;
- коэффициент, для двигателей с компенсационной обмоткой ; для двигателей без компенсационной обмотки;
- число пар полюсов;
- индуктивность фазы приведенного трансформатора
;
- частота сети.
Скорость идеального холостого хода в прерывистом режиме можно найти по уравнениям:
при ;
при ,
где- линейное напряжение вторичной обмотки трансформатора.
В системах ТП-Д с нереверсивными преобразователями двигатель может работать в двигательном режиме и режиме торможения противовключением (за счет активного момента, например, при спуске груза, рис 4.11) при неизменном направлении тока в якорной цепи. Когда возникает необходимость реверсирования двигателя, можно изменять полярность на выводах якоря при неизменном направлении тока возбуждения или применять реверсивные схемы преобразователей.
В схемах электропривода с реверсивными преобразователями двигатель может работать в двигательном режиме и в режиме рекуперативного торможения.
Механические характеристики системы ТП-Д с реверсивным преобразователем и согласованным управлением групп вентилей (, гдеи- углы управления групп вентилей “вперед” и ”назад”) приведены на рис. 4.12
Коэффициент полезного действия тиристорного преобразователя определяется произведением КПД трансформатора и вентилей. Коэффициент полезного действия трансформатора средней и большой мощности при номинальной нагрузке примерно равен 0,95—0,98. Коэффициент полезного действия тиристорного преобразователя определяется прямым падением напряжения на нем, которое для одного тиристора составляет всего 1,8 — 2,2 В, поэтому общий КПД преобразователя при номинальной нагрузке для мощности 50—100 кВт составляет 0,9—0,92. С увеличением мощности КПД выпрямителя оказывается еще выше.
Коэффициент мощности тиристорного выпрямителя определяется по формуле
,
откуда видно, что с увеличением угла регулировния тиристоров резко падает коэффициент мощности, что является существенным недостатком схем с тиристорным выпрямителем.
В системе ТП—Д так же, как и в системе Г—Д, возможно регулирование угловой скорости двигателя вверх от основной (при ) воздействием на поток двигателя и регулирование вниз - изменением угла управления тиристоров при неизменном магнитном потоке двигателя.
В разомкнутой системе ТП—Д диапазон регулирования невелик, примерно такой же, как в системе Г—Д.