387
.pdf− звено 3 – математическая модель механической части электропривода, описываемая интегрирующим звеном.
Uу |
1 |
|
2 |
М |
3 |
ω |
Kп |
ω0 |
β |
1 |
|||
|
1+T p |
ω |
1+T p |
Мс |
βTм p |
|
|
п |
я |
|
|
||
|
|
|
|
|
||
|
|
Рис. 2. Структурная схема системы ТП-Д |
|
|
Для построения модели в среде визуального моделирования VisSim проведем сначала расчет параметров структурной по следующим формулам:
1) исходные данные Uян , Iян , nн, Rя, ρп , Jпр, Ттп;
2) |
номинальная угловая скорость ω = |
2 π |
n ; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
н |
|
60 |
|
н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
3) |
номинальный момент двигателя M |
н |
= |
Iян Uян |
n ; |
|
||||||||||||||
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
ωн |
|
|
|
н |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
4) |
коэффициент ЭДС двигателя Mн = Uян − Iян Rя |
; |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
ωн |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
5) |
коэффициент тиристорного преобразователя Kп |
= |
|
Uян |
; |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
K |
|
||||
6) |
модуль жесткости β= |
K 2 |
; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
R |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
я |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7) |
индуктивность якорной цепи ДПТLя = 0,55 |
|
|
30 Uян |
; |
|||||||||||||||
π |
Iян nн ρп |
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
8) |
электромагнитная постоянная времени ДПТ T |
= |
|
Lя |
; |
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
э |
|
|
R |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
я |
|
||||
9) |
электромеханическая постоянная привода |
T = J |
|
|
|
ωн |
. |
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
э |
|
пр Mн |
|
Определим, какие параметры модели будут задаваемыми, какие регулируемыми, а какие внешними возмущениями.
Задаваемым параметром в системе ТП–Д является: − напряжение управления Uу .
211
Регулируемыми параметрами являются:
−угловая скорость двигателя ω;
−момент двигателя М; Внешним возмущением является:
−момент сопротивления Mc .
Построенная в среде визуального моделирования структурная схема системы ТП–Д изображена на рис. 3.
Рис. 3. Структурная схема модели системы ТП-Д в пакете VisSim
На примере задающего сигнала, напряжения управления U, настроим обмен данными с пакетом SCADA Genie по интерфейсу DDE (рис. 4.), используя стандартный блок пакета Vissim DDE Receive – DDE-клиент. Остальные параметры модели настраиваются аналогично, но для регулируемых параметров необходимо использовать блок
DDE Send – DDE-сервер.
Рис. 4. Настройка параметра U DDE- клиента (VisSim)
При настройке среды визуального моделирования необходимо установить значительное время моделирования (1000 с) и указать, что моделирование осуществляется в реальном времени.
212
Теперь в пакете Genie создадим интерфейс, состоящий из задания и экранной формы. В задании согласуем построенную в VisSim модель с интерфейсом Genie (рис. 5). Связь с рассмотренными выше параметрами модели будет осуществляться средствами DDE-обмена пакета Genie (рис 6, 7).
Рис. 5. Задание (Task) в пакете Genie
Рис. 6. Настройка параметра U DDE-сервера (Genie)
Рис. 7. Настройка параметра ω DDE-клиента (Genie)
В экранной форме предусмотрим возможность создания изменения и отображения всех параметров системы управления (рис. 8). Таким образом, создана тренажерная диспетчерская система управления на основе двух программных пакетов.
213
Рис. 8. Экранная форма (Display) в пакете Genie
Приведенный пример показывает, что при использовании пакетов HMI/SCADA и систем визуального моделирования можно достаточно просто создавать диспетчерские интерфейсы, моделирующие поведение сложных технологических процессов. Комплекс лабораторных работ, созданный на базе данного примера, позволит осуществлять подготовку специалистов в условиях, максимально приближенных к реальным. Такой подход обеспечивает в конечном счете значительное уменьшение количества аварийных ситуаций на производстве при условии квалифицированного подходае специалистов как на стадии разработки проекта АСУТП, так и на стадии операторского управления.
Библиографический список
1.Ахметсафин Р. Разработка тренажеров и отладка проектов АСУ ТП на базе пакетов MMI/SCADA / Р. Ахметсафин, Р. Ахметсафина, Ю. Курсов // Современные технологии автоматизации. – 1998. – № 3.
2.Ашашкин А.C. Технические и программное обеспечение распределенныхсистемавтоматизации/ А.C. Ашашкин. – CПб.: П-2, 2004.
Получено 29.01.2007
214
УДК 621.396.2
В.В. Киселев, И.Б. Латышева
Пермский государственный технический университет
РАСЧЕТ ПЛОТНОСТИ ПОТОКА ЭЛЕКТРОМАГНИТНОЙ ЭНЕРГИИ ДЛЯ БАЗОВЫХ СТАНЦИЙ СОТОВОЙ СВЯЗИ
Приводится методика расчета уровней электромагнитного поля и границ санитарных зон, позволяющая определить биологически опасную зону проектируемых базовых станций сотовой связи. Применение методики иллюстрируется конкретным примером расчета санитарно-защитной зоны и зоны ограничения застройки для базовой станции ОАО «МТС» в г. Оренбурге.
Методика учитывает методические указания, рекомендации и санитарные требования к проектируемым базовым станциям (БС) сотовой связи. В основе методики лежит расчет плотности потока энергии в выделенных зонах.
Плотность потокаэнергии(ППЭ)для БСопределяется поформуле
ППЭБС = Е2π (мкВт/см2),
1,2
где Е – среднее квадратичное (эффективное) значение напряженности электрического поля базовой станции, определяемое в соответствии с формулой
Е = |
Е Е* , |
|
2 |
где E – вектор напряженности электрического поля определяется по формуле
Е = |
τo 60 PD KF в (θ) Fг (ϕ) exp( −iβR ) |
, |
|
R |
|
где τo – поляризационный орт (принимается равным соответствующим сферическим ортам – для антенн вертикальной поляризации τo = θо , для антенн горизонтальной поляризацииτо = ϕо ); Р – излучаемая мощность, Вт; D – коэффициент направленного действия при θ = 90
215
и азимуте, соответствующем максимуму ДН fв(θ) ; K =1,15…1,3 – множитель ослабления; Fв(θ) , Fг (ϕ) – нормированные ДН в вертикальной и горизонтальной плоскостях соответственно; R – расстояние от геометрического центра антенны до точки наблюдения.
Углы θ и ϕ в формуле соответствуют направлению из геометрического центра антенны в точку наблюдения.
В соответствии с [1] для радиорелейной станции привязки
ППЭррс = ППЭа + ППЭобл + ППЭдиф + ППЭпр (мкВт/см2),
где ППЭа – апертурная составляющая ППЭ; ППЭобл – составляющая
ППЭ, определяемая излучением облучателя; ППЭдиф – составляющая ППЭ, обусловленная токами, протекающими вблизи кромки зеркала (дифракционными токами); ППЭпр – составляющая ППЭ, возникающая в результате прохождения энергии сквозь зеркало антенны, если оно имеет решетчатую структуру.
Все пространство вблизи антенны условно делится на 5 характерных областей, определяемых своими составляющими ППЭ:
1.ЗначениеППЭвобластиопределяетсяапертурнойсоставляющей ППЭа исоставляющейППЭобл, определяемойизлучениемоблучателя.
2.Значение ППЭ в области определяется составляющей ППЭ-
диф. Если зеркало выполнено в виде решетчато структуры, то к ППЭдиф добавляется составляющая ППЭпр, возникающая в результате прохождения энергии сквозь зеркало антенны, если оно имеет решетчатую структуру.
3.Значение ППЭ в области определяется составляющей ППЭобл
иППЭдиф. Область существует только для длиннофокусных антенн,
когда Ψ ≤ π/2.
4.Значение ППЭ в области определяется составляющей ППЭобл
иППЭдиф.
5.Область является областью конструкции антенны и находит-
ся внутри гипотетического цилиндра с площадью основания (область прожекторного луча).
Расчет плотности потока энергии в области 1
ППЭ1 = ППЭа + ППЭобл ,
где в соответствии с [1]
216
ППЭ |
|
= |
|
|
P |
|
D B2 (R) F 2 (θ, R), Вт/м2; |
|||||
|
4 |
π R2 |
||||||||||
|
а |
|
|
0 |
|
|
|
|||||
ППЭ |
|
|
= |
|
|
P |
D |
F 2 |
(θ), Вт/м2, |
|||
|
|
4 |
π R2 |
|||||||||
|
|
|
обл |
|
обл |
обл |
|
где P – мощность, излучаемая антенной, Вт; D0 – КНД антенны в направлении максимального излучения в дальней зоне; B2 (R) – функция, учитывающая зависимость КНД антенны от расстояния; F 2 (θ, R) – нормированная характеристика направленности антенны по мощности; (θ, R) – сферические координаты расчетной точки; Dобл – КНД облучателя в направлении максимального излучения; Fобл2 (θ) – нормированная
характеристика направленности облучателя по мощности; π – константа, равная 3,14.
Расчет плотности потока энергии в области 2
ППЭ2 = ППЭθ + ППЭϕ ,
где в соответствии с [1] |
|
|
|
|
|
ППЭθ = |
Еθ2 |
, ППЭϕ = |
Еϕ2 |
, |
|
3,77 |
3,77 |
||||
|
|
|
где ППЭθ , ППЭϕ – составляющие ППЭ, обусловленные дифракционными компонентами поля; Eθ , Eϕ – сферические компоненты поля.
Расчет плотности потока энергии в области 3
ППЭ3 = ППЭобл + ППЭдиф ,
где значения ППЭобл и ППЭдиф рассчитываются аналогично приведенным выше расчетам.
Расчет плотности потока энергии в области 4
ППЭ4 = ППЭобл + ППЭдиф ,
где значения ППЭобл и ППЭдиф формально рассчитываются аналогично приведенным выше расчетам с добавлением составляющей ППЭа.
Расчет плотности потока энергии в области 5
ППЭ5 = ППЭобл + ППЭдиф
217
где значения ППЭобл и ППЭдиф формально рассчитываются аналогично приведенным выше расчетам с добавлением составляющей ППЭа, определяемой для относительных расстояний с помощью интерполяции.
В соответствии с [2] суммарная интенсивность воздействия от БС и РРС, используемая для определения санитарно-защитной зоны и зоны ограничения застройки,
ППЭРРС + ППЭБС = ППЭсумм < ППЭдоп = 10 мкВт/см2.
Изложенная методика использовалась при расчете санитарных зон для БС сотовой связи ОАО «МТС» в г. Оренбурге. Исходные данные для расчета приведены в табл. 1.
Жилые строения на прилегающей территории имеют высоту до 15 м.
В табл. 2 приведены данные по ранее установленным существующим антеннам.
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Базовая станция сотовой связи |
|
РРС |
||||
Владелец |
ОАО «Мобильные ТелеСистемы» |
|
|
|||||
Адрес |
г. Оренбург, ул. Заводская, д. 34 |
|
|
|
||||
Тип оборудования |
Alcatel MBI3 |
|
Alcatel MBI5 |
|
«Pasolink |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
38GHz» |
|
|
|
|
|
|
|
|
(8Е1, 1+0) |
Кол-во передатчиков× |
6х20 |
|
|
5х20 |
|
|
1х0,042 |
|
×мощность, Вт |
|
|
|
|
|
|
|
|
Тип антенн |
A.7226.04 |
|
A.7330.02 |
|
Парабол. |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
NEC, 0,3 |
Частота, МГц |
900 |
|
|
1800 |
|
|
|
38 ГГц |
Коэффициент усиления |
15,5 |
|
|
17,5 |
|
|
|
39,5 |
антенн, дБи |
|
|
|
|
|
|
|
|
Загрузка, ч |
24 |
|
|
24 |
|
|
|
24 |
Обозначение |
А1 |
А2 |
А3 |
А4 |
|
А5 |
А6 |
А7 |
Высота фазового центра, м |
27 |
27 |
27 |
26 |
|
26 |
26 |
26 |
Азимут/угол наклона, |
30/3 |
170/3 |
270/3 |
30/3 |
|
170/3 |
270/3 |
453 |
град |
|
|
|
|
|
|
|
|
218
|
|
|
|
|
|
Таблица 2 |
|
|
|
|
|
||
|
Базовая станция сотовой |
РРС |
||||
|
|
|
связи |
|
|
|
Владелец: |
|
|
ОАО «Оренсот» |
|||
Адрес |
|
|
г. Оренбург, ул. Заводская, д. 34 |
|||
Тип оборудования |
БС GSM-900 в конфи- |
CFM-22L |
||||
|
|
гурации 4-4-4 |
|
|
||
Кол-вопередатчиков×мощность, Вт |
|
|
12х20 |
|
1х0,1 |
|
Тип антенн |
|
|
A.7227.06 |
|
Парабол., 0,6 |
|
Частота, МГц |
|
900 |
|
|
15 ГГц |
|
Коэффициент усиления |
|
17 |
|
|
36,5 |
|
антенн, дБи |
|
|
|
|
|
|
Загрузка, ч |
|
24 |
|
|
24 |
|
Высота фазового центра, м |
24 |
|
24 |
|
24 |
24 |
Азимут/угол наклона, град |
40 |
|
60 |
|
260 |
|
Расчеты выполнены на ПЭВМ с использованием «Программного комплекса анализа электромагнитной обстановки», разработанного Самарским отраслевым НИИ радио (СОНИИР).
Результаты расчетов приведены на рис.1, 2.
Высота, м
30,0
30,0
25,0
21,0
20,0
15,0
10,0
5,0
26,0
33,0
19,0
15,0
ППЭпду=10мкВт/см2
23,0
53,0
19,0
16,0
60,0
0,0 |
10,0 |
20,0 |
30,0 |
40,0 |
50,0 |
60,0 |
70,0 |
|
Расстояние от основания мачты, м |
|
|||||
Рис. 1. График БОЗ ЭМИ РЧ в вертикальной плоскости |
|||||||
в направлении максимального излучения азимут 45 |
ПРТО |
||||||
ОАО «МТС» GSM-900 (2-2-2), GSM-1800 (2-2-2), |
|||||||
РРС Pasolink 38 ГГц, 0,3 м, азимут 45 |
на h=26 м, |
||||||
ПРТО ОАО «Оренсот» GSM-900 (4-4-4), |
|
||||||
|
РРС CFM-22L 15 ГГц, 0,6 м г |
|
219
Высота, м
30,0
30,0
25,0
21,0
20,0
15,0
10,0
5,0
26,0
32,0
19,0
15,0
ППЭпду=10мкВт/см2
23,0
53,0
19,0
16,0
60,0
0,0 |
10,0 |
20,0 |
30,0 |
40,0 |
50,0 |
60,0 |
70,0 |
|
Расстояние от основания мачты, м |
|
Рис. 2. График БОЗ ЭМИ РЧ в вертикальной плоскости
внаправлении максимального излучения азимуты 30 , 170 , 270 , азимуты 40 , 160 , 260 ПРТО ОАО «МТС» GSM-900 (2-2-2),
GSM-1800 (2-2-2), РРС Pasolink 38 ГГц, 0,3 м,
азимут 45 на h=26 м, ПРТО ОАО «Оренсот» GSM-900 (4-4-4),
РРС CFM-22L 15 ГГц, 0,6 м
По результатам расчета определено, что БС создает биологически опасную зону радиусом 70 м на высоте 19 м глубиной до 16 м. БС не создает ограничений нипоСЗЗ навысоте2 м, нипоЗОЗнавысоте16 м.
Таким образом, может быть сделан вывод, что проектируемые передающие радиотехнические объекты на БС размещены с учетом предотвращения создания на открытой территории и в прилегающих зданиях ППЭ ЭМИ РЧ, превышающей предельно допустимые значения. Вторичное излучение ЭМИ РЧ, переизлучаемое элементами конструкций здания, коммуникациями, внутренней проводкой на объектах, отсутствует и специальных мероприятий по ограничению санитарно-защитной зоны не требуется. Маршруты движения людей по территории объекта проектирования могут быть произвольными, без ограничений.
Получено 25.01.2007
220