Металлургия цветных металлов
..pdfП о д з е м н о е в ы щ е л а ч и в а н и е может происхо дить естественным путем в результате накопления воды в горных выработках. Серная кислота образуется здесь от гидролиза солей железа:
Fe2 (S04) 3 + 2 HzO = 2Fe(0H )S04 + H2S04.
Рудничные воды откачивают и осаждают из них медь цементацией.
Возвращая отработанные растворы в толщу рудного тела через сделанные для этого скважины, шурфы и ка навы, достигают более полного и интенсивного выщела чивания меди.
Выщелачивание в кучах, известное с древних времен, иногда практикуется и в наши дни. Для этого бедную ру ду складывают на несколько наклонной водонепроницае мой площадке в большие кучи, имеющие форму усечен ных пирамид. Растворы подают на кучу сверху и отводят их по канавам к цементационным установкам. Выщела чивание длится несколько лет, но кучи велики: в каждой из них десятки тысяч тонн руды, поэтому производитель ность может быть достаточно высокой.
В ы щ е л а ч и в а н и е п р о с а ч и в а н и е м подобно кучному, только руду загружают в прямоугольные бетон ные или круглые деревянные чаны на ложное дырчатое дно из досок. Мелкие частицы предварительно удаляют классификацией, поэтому растворы просачиваются быст рее и выщелачивание проходит интенсивнее, чем в кучах.
В ы щ е л а ч и в а н и е п е р е м е ш и в а н и е м п у л ь - п ы применяется для мелких фракций руды, трудно про ницаемых для растворов при просачивании. Этот способ сравнительно дорог из-за больших затрат энергйи на из мельчение и перемешивание, однако он обеспечивает наи более высокое извлечение меди в растворы.
Независимо от способа выщелачивания медь чаще все го осаждают из растворов цементацией; однако в неко торых случаях при получении богатых растворов выгодно электролитическое ее осаждение. Плотные электролит ные осадки содержат не менее 99% Си, в то время как в рыхлых цементных осадках обычно не более 50—80% Си.
Осаждение меди электролизом проводят в ваннах с нерастворимым свинцовым анодом. При этом на катоде разряжаются ионы Си2+, на аноде молекулы воды разла гаются с выделением кислорода, а в растворе регенери
руется серная кислота, нужная для выщелачивания. Про цесс электролиза меди можно представить следующей схемой:
2CUS04 ^ 2 Cu2+ + 2 SO42-
На катоде:
2Cu2+ + 4е--^2Си; |
Е° = + |
0,34 в. |
|
На аноде: |
|
|
|
2Н20 - 4е~ = 0 2 + |
4Н+; |
Е0 = |
+ 1,23 в. |
Суммарно: |
|
|
|
2CUS04 + 2Н20 |
2Cu + 2S042- + 4Н+ |
Потенциал процесса разложения молекул воды, вклю чая перенапряжение кислорода, отрицательнее, чем по тенциал реакции
2S02- — 2е = S20 2- ; Е° = 2,01в.
На аноде всегда в первую очередь разряжаются анио ны с более отрицательными потенциалами.
Растворы, загрязненные сульфатом окиси железа, не выгодны для электролиза: ионы Fe3* восстанавливаются на катоде вместе с медью, вызывая непроизводительный расход электроэнергии. Потенциал реакции восстановле ния железа на катоде положительнее потенциала меди:
Fe3+ + 2е = Fe2+, |
Е° = 0,77 в. |
В этих случаях железо предварительно удаляют из рас твора либо восстанавливают его сернистым газом или це ментной медью.
Выщелачивание солями аммония
Выщелачивание аммонийными солями применяют для переработки окисленных и самородных руд.
Окисленные минералы меди легко образуют раство римые комплексные соединения с аммиаком. Для этого руду выщелачивают, просачивая через ее слой раствор углекислого аммония, содержащий аммиак.
Окисленная медь растворяется по реакции
CuO + 2 NH+ + 2 NH4OH Си (NH3)2+ + ЗН2 О.
Комплекс двухвалентной меди способен растворять металлическую — самородную медь:
Си (NH3)^+ + Си 2Си (NH3)+
Действием кислорода воздуха в присутствии аммоний ных солей комплекс одновалентной меди окисляется и вновь становится растворителем для меди:
2Cu(NH3)^ + 2NH++72 0 2 +2NH40H-> 2CU(NH3)2++3H20.
После накопления меди в растворе в результате про сачивания его через руду и продувки воздухом аммиач ные комплексы разлагают острым паром:
Си (NH3)4СО3 СиО + 4NH3 + С02.
Выпадающий при этом осадок СиО плавят с углем, получая медь, а газообразные аммиак и углекислоту воз вращают на выщелачивание.
Гидрометаллургические способы имеют ограниченное применение — ими получают не более 1 0 —1 2 % всей ме ди. Главный недостаток гидрометаллургии — невозмож ность попутного извлечения золота и серебра, присутст вующих почти во всех медных рудах. Гидрометаллурги ческие способы выгодны, когда пустая порода не реаги рует с реагентами-растворителями.§
§ 13. Штейны и шлаки медной плавки
Штейны и шлаки — полупродукты пирометаллургического способа производства меди. От свойств штейнов и шлаков значительно зависят технико-экономические по казатели производства, поэтому требуется более деталь ное ознакомление с ними.
Штейны
Дополняя первое представление о штейнах как о сплавах Cu2S и FeS, нужно заметить, что в практически получаемых штейнах суммарное содержание этих суль фидов редко превышает 80—90%; остаток до 1 0 0 % со ставляют сульфиды цинка, свинца, никеля, а также окис лы железа, кремния, алюминия, кальция — частично рас творимые в штейне компоненты шлака.
Окислы железа по сравнению с другими более раство римы в штейнах. В жидких штейнах хорошо растворяют ся благородные металлы — золото и серебро при медной плавке переходят в штейн.
Максимально возможное содержание меди в штейне 79,9% (чистая C112S). Штейны, содержащие менее 10% Си, стараются не получать, так как переработка их трудна
идорога. Обычно в штейне 20—40% Си.
Всернистом железе 36,4% S, а в полусернистой меди 20% S. Изучение заводских штейнов показало, что чаще всего в них содержится 24—26% S. На основе этого проф. В. Я. Мостович вывел правило, согласно которому при металлургических расчетах содержание серы в любом
медном штейне принимается равным 25%.
Исследуя штейны, В. Я. Мостович установил, что они содержат кислород, входящий в состав растворенных в штейне ферритов — соединений типа MeO*Fe20 3, напри мер FeO • Fe2 0 3 = F e 30 4 . Кислорода в штейне бывает до 7% (содержание его тем выше, чем беднее штейн медью).
Температура плавления и плотность штейна — важ ные его свойства, зависящие от состава. Богатые штейны имеют высокую плотность и более тугоплавки, чем бед ные. Заводские штейны плавятся при 900—1150° С, плот ность их 4600—5200 кг/м3 (4,6—5,2 г/см3).
Шлаки
Шлаки медной плавки по составу и свойствам сходны со шлаками других плавок цветной металлургии. Цвет ные металлы при выплавке их из сырья всегда приходит
ся отделять от железа, переводя его |
в шлак, |
поэтому |
высокое содержание FeO характерно |
для большинства |
|
шлаков цветной металлургии. |
продукт, |
однако |
Шлак — отвальный или побочный |
экономика металлургических плавок значительно зави сит от выхода и свойств шлаков. От важнейших свойств шлаков — вязкости и плотности — зависят потери меди, а плавкость их определяет температуры, необходимые для плавки, и связанные с этим расходы топлива и огне упорных материалов.
Различают химические, физические и механические потери металлов в шлаках.
Химические потери обусловлены неполнотой основной реакции плавки. В результате этого некоторое количест
во окисла выплавляемого металла остается растворен ным в шлаке. В частности медь теряется в шлаке в виде С112О из-за неполного сульфидирования ее сернистым же лезом. Расчеты и практика показывают, что химические потери меди сравнительно невелики.
Физические потери обусловлены растворением метал ла или штейна в шлаке, а также образованием коллоид ных растворов. Растворимость сульфида меди в шлаках возрастает с повышением температуры, однако обычно она невелика.
Механические потери происходят в результате непол ного отстаивания мелких капель металла (или штейна) от шлака из-за малого различия их плотностей, малой продолжительности отстаивания или высокой вязкости шлака. Потери этого вида наиболее существенны.
Шлаки относятся к веществам стекловидного типа, не имеющим четкой точки плавления. С повышением темпе ратуры твердый шлак постепенно размягчается, стано вясь все менее вязким. Плавкость шлака характеризуют температурой, при которой он достаточно жидкотекуч для данной плавки. При лишнем перегреве повышается расход топлива и уменьшается срок службы огнеупорной кладки печи. Недостаточно перегретые шлаки вязки и плохо отделяются от штейнов.
Вязкость шлаков измеряют в пуазах*, желательные величины ее при медной плавке ниже 1 н • сек/мг ( 1 0 /гз), а соответствующая этой вязкости температура расплавов должна быть в пределах от 1100 до 1250° С.
Штейны значительно менее вязки, чем шлаки. Кроме того, капли штейна оседают в среде жидкого шлака, поэ тому для полноты отстаивания вязкость шлака имеет пер востепенное значение.
Шлаки медной плавки во многом подобны шлакам никелевой и свинцовой плавок: основные компоненты в них одни и те же (Si02, FeO, СаО); суммарное содержа ние этих составляющих достигает 90%. Кроме того, шла ки содержат до 15% А120 3 и в отдельных случаях до 25% Fe30 4 (конвертерные шлаки), а также окислы магния, ба рия, натрия и других металлов.1*
1 По новой системе единиц СИ вязкость измеряется не в пуазах (из), а в ньютонах в секунду на квадратный метр (я- сек/м2);
1 пз—0,1 н • сек/м2.
Плавкость шлаков связана с массовым соотношением главных компонентов. Она изучена и представлена в ли тературе в виде диаграмм или таблиц, по которым мож но выбрать тот или иной состав.
Главным при выборе шлака служит массовое отно шение окислов Si0 2 , FeO и СаО в сырье. В медных рудах и концентратах обычно больше FeO и меньше СаО, чем следовало бы иметь для получения хорошего шлака. Поэ тому при плавке добавляют флюсы (плавни) — породы, богатые окислами кальция или кремнеземом — кварц и известняк.
Чтобы получить минимальный выход шлака, добавки флюсов должны быть также минимальными. Смесь руды или концентратов с флюсами — шихту1 составляют по расчету, исходя из составов руды и флюсов.
В качестве флюсов выгодно применять золотосодер жащие руды: благородные металлы извлекаются из них в штейн попутно с медью.
Выбирая шлак, учитывают и его плотность. Для луч шего отделения от штейна она должна быть по возмож ности малой. Шлаки с высоким содержанием сравнитель но тяжелого окисла FeO менее желательны, чем известковистые (плотность СаО 3400 кг/м3) или кремнеземи стые (плотность БЮг 2700 кг/м3) .
Важным свойством шлака является также поверх ностное натяжение его на границах раздела со штейном (или металлом) и газами. При малой смачиваемости шлаком металла или штейна мелкие капли их могут всплывать под действием газовых пузырьков, подобно тому как при флотации тяжелые частицы минералов вы носятся на поверхность пульпы пузырьками воздуха.
Характеризуя химическую природу шлаков, надо до полнить первое представление о них #ак о сплаве окис лов.
Окислы в шлаках проявляют присущие им кислотные либо основные свойства и образуют дрУг с другом соеди нения типа солей.
Наиболее сильная кислота в шлаках — кремневая; она дает с FeO, СаО и другими основИыми окислами си ликаты, которые диссоциируют подобно солям, например
_________ Fe2 SiQj ^ + S iO f
1 От немецкого Scbiht — слой (из практик!* доменной плавки, где руду и флюсы загружают в печь послойно).
Ионная электропроводность жидких шлаков под тверждается их электролизом: металл выделяется на ка тоде и кислород на аноде.
В шлаках возможно также присутствие солей алюми ниевой кислоты — алюминатов типа Afe(A102)* и солей железной кислоты — ферритов типа Afe(Fe02)y.
§14. Обжиг медных концентратов
Взависимости от содержания серы концентраты пла вят без обжига — сырыми или после обжига. Предвари
тельный обжиг — лишний передел, однако расходы на не го окупаются за счет лучшего использования серы.
Целью обжига является окисление сульфидов, входя щих в состав концентрата, для снижения содержания се ры и последующей выплавки достаточно богатого штей на. Сульфиды, нагретые до температуры воспламенения, сгорают, выделяя тепло. Реакции горения сульфидов в общем виде для двухвалентного металла можно предста
вить уравнением |
|
|
|
|
|
|||
|
|
2MeS + 302 |
2МеО + 2S02 + |
Q, |
||||
где Q — теплота, выделяемая реакцией, дж или кал. |
||||||||
При взаимодействии кис |
|
|
||||||
лорода с каким-либо суль |
|
|
||||||
фидом |
на поверхности |
его |
|
|
||||
зерен образуется |
более или |
|
|
|||||
менее |
плотный |
и прочный |
|
|
||||
слой окислов (рис. 26). |
|
|
|
|||||
По ходу обжига толщи |
|
|
||||||
на слоя |
окислов |
увеличива |
|
|
||||
ется, проникновение газов че |
|
|
||||||
рез него становится все бо |
|
|
||||||
лее трудным, |
горение суль |
|
|
|||||
фида замедляется и |
может |
|
|
|||||
вовсе |
прекратиться. |
Понят |
|
|
||||
но, что для мелких частиц |
|
|
||||||
это менее вероятно, чем для |
|
|
||||||
крупных, |
на |
которых |
слой |
Рис. 2Ь. Схема |
окисления зерна |
|||
окислов |
может быть |
более |
сульфидного минерала |
|||||
|
|
|||||||
толстым. |
Предварительное |
|
|
измельчение материала ускоряет обжиг: поверхность на единицу массы сульфида увеличивается.
Окисление сульфидов требует постоянного обмена веществ между твердой и газовой фазой: доступа кисло рода к сульфиду и отвода продукта реакции — сернисто го газа. Все это совершается путем диффузии газов через поры и разрывы слоя окислов.
Скорость диффузии газов*через поры и разрывы окисиого слоя возрастает с температурой, однако повышение
ееограничивают из-за опасности оплавления зерен. Скорость диффузии зависит и от разности парциаль
ных давлений кислорода и сернистого газа на границе с окисным слоем (см. рис. 26). Чем меньше содержание S02 и выше содержание 0 2 в газах, окружающих части цы сульфида, тем интенсивнее диффузионный обмен ве ществ между твердой и газовой фазой — тем больше скорость обжига. Поэтому частицы, падающие в газе или находящиеся в нем, во взвешенном состоянии обжигают ся быстрее лежащих в слое. Горение в слое'можно не сколько ускорить и перемешиванием.
Меньшая часть тепла, выделяемого при горении суль фида, расходуется на повышении температуры горящего зерна, а большая часть рассеивается в среду. При обжиге падающих или взвешенных частиц приход тепла в еди ницу времени существенно больший, а скорость отдачи его среде почти прежняя. Поэтому тепло накапливается
вгорящих частицах, повышая их температуру, а значит
итемпературу обжига.
Температура воспламенения разных сульфидных ми нералов различна; кроме того, для крупных зерен она выше, чем для мелких.
Средняя крупность частиц флотационных медных кон центратов около 0,07 мм. Их главная горючая составля ющая — пирит, содержание которого достигает 40—50%. При сгорании 1 кг пирита до Fe20 3 выделяется 6749,4 дж (1607,0 ккал) — количество тепла, вполне достаточное для самопроизвольного горения концентрата. Поэтому для работы обжиговых печей не требуется затрат топли ва и обжиг — сравнительно дешевый процесс.
Для обжига медных концентратов применяют много подовые печи с механическим перегребанием и печи ки пящего слоя. Многоподовая печь (рис. 27) представляет собой вертикальный цилиндр из листовой стали; стенки его внутри футерованы (выложены) шамотным кирпи чом. По высоте печь разделена купольными подами из
шамотного кирпича или жаропрочного бетона. Поды ну меруют сверху вниз, причем самый верхний — открытый считают нулевым; это — подсушивающий под.
Стальной вертикальный вал служит для перемешива ния обжигаемого материала. На нем укреплены рукоятки из жаропрочного чугуна, по две над каждым подом, на
|
Рис. 27* Многоподовая обжиговая печь: |
|
/ — кожух; |
9 — огнеупорная футеровка; 3 — поды; -/ — центральное пересыпное |
|
отверстие; |
5 — краевое пересыпное отверстие; |
6 — вал; 7 — рукоятка; S — гре |
|
бок; 0 — газоход; /0 — привод; |
// — рабочие окна |
рукоятки косо насажены лопаткообразные гребки. Ниж ний конец вала опирается на подпятник и имеет редук торный привод от мотора. Вращаясь со скоростью 2—3 об/мин, вал не только перемешивает гребками мате риал на подах, но и передвигает его либо от центра к кра ям, либо от краев к центру пода. Противоположное дви жение материала на четных и нечетных подах достигает ся благодаря установке гребков под разными углами к осям рукояток..
Концентраты обжигают в смеси с флюсами, необхо димыми при последующей плавке. Это выгодно: шихта хорошо перемешивается в обжиговой печи и нагревается теплом от горения сульфидов.
Шихта непрерывно подается механизированным пи тателем на середину подсушивающего пода и гребками постепенно пересыпается на первый под. Движение ее по первому поду направлено к кольцеобразному проему, че рез который она ссыпается на второй под и т. д. Таким об разом шихта проходит через всю печь и выгружается из нее. Воздух, необходимый для окисления сульфидов, за сасывается через окна. Газы движутся снизу вверх, на встречу шихте, проходя такой же зигзагообразный путь, и удаляются через газоходы с первого пода печи.
При пуске средние и нижние поды печи разогревают форсунками или временными топками, действие которых послё*воспламенения концентратов прекращают.
Максимальная температура при обжиге (850° С) раз вивается на средних подах. Более высокая температура опасна из-за возможности частичного оплавления и спе кания концентрата и поломки рукояток.
Для удлинения срока службы рукоятки охлаждают воздухом. Каждая .из них состоит из двух концентрично установленных труб, внешняя из них заглушена и несет на себе гребки. По внутренней трубе подается охлаждаю щий воздух, который удаляется в пространство полого вала или в печь.
Обжиговые печи, обычно применяемые для обжига медных концентратов, имеют десять рабочих подов и один подсушивающий. Наружный диаметр такой печи 6,5 м, высота 9,6 м.
Перемещаясь сверху вниз по подам обжиговой печи, концентрат постепенно нагревается до температуры, при которой наступает воспламенение сульфидов или разло