ДИНАМИКА РАЗВИТИЯ ТРЕЩИНЫ И ЭФФЕКТЫ ПОЛЯРИЗАЦИИ В ДИЭЛЕКТРИЧЕСКИХ МАТЕРИАЛАХ

перемещения. Амплитудно-частотная характеристика измерительной цепи, эквивалентная схема которой представляет собой генератор тока, шунтированный в “ шним.сопротивлением R, определяется как отклик на гармоническое колебание 6 =бо+Д 6 sin со/. Выходное напряжение при этом имеет вид

оyR

иВЫх= const

У1 + (a>RC)2

где С — полная емкость измерительной цепи.

При <о/?С» 1 амплитуда индуцированного сигнала не зависит от час­ тоты. Если это условие выполняется при измерении, то сигнал практи­ чески не искажается. Для полного описания системы трещина — измери­ тельный конденсатор должно быть известно распределение поверхност­ ных зарядов р (хи /). В нашем случае топография зарядов представлена эффективным параметром р0. Ниже мы покажем, что и отсутствие этих данных приводит к достаточно информативному сигналу. Развиваемый нами подход к оценке индуцированного сигнала в неявном виде требует, чтобы время релаксации поляризованного состояния было заведомо больше, чем время затухания динамических процессов в трещине. Если это условие выполняется, то р (*,-,/) может приближенно считаться неза­ висящим от времени. Это справедливо в первую очередь для механиз­ мов поляризации, связанных с изменением структуры диэлектрика в слое, примыкающем к ювенильной поверхности трещины, поскольку структур­ ная релаксация — относительно медленный процесс. Для «безынерцион­ ных» механизмов поляризации, например, пьезоэффекта, рассмотрение должно быть автомодельным. Подчеркнем: мы обсуждаем не излучение электромагнитного поля движущимися зарядами [3], а чисто электроста­ тическое явление. Связанный заряд, ускоренно движущийся вместе с по­ верхностью трещины, излучает энергию с интенсивностью [4] / =

верхности трещины; с — скорость света. Очевидно, что мощность этого излучения пренебрежимо мала.

Для описания движения точек поверхности трещины воспользуемся моделями, принятыми при изучении акустической эмиссии [5]. Реальную трещину будем рассматривать как мгновенный нормальный разрыв по­ стоянной длины. Привлечение более сложных моделей для первоначаль­ ных оценок неоправданно. Движение точек поверхности трещины на этапе раскрытия хорошо описывается линейным соотношением

где d8(t) — скорость раскрытия трещины (крутизна переднего фронта); dt

у — плотность; с\ — скорость распространения продольной волны; а — напряжение.

Затем поверхность трещины начинает совершать малые затухающие колебания около положения равновесия, задаваемого статической на­ грузкой. Это так называемая «волна разгрузки». Индуцированный сиг­ нал при раскрытии трещины будет описываться убывающей функцией

арое5

= А (а /+ 1 ) - 2.

yc\L

Далее он непрерывно переходит в затухающее колебание малой ампли­ туды. Зависимость A (a t+ \)~ 2 получим, подставив рещение уравнения

(2) в (1). Покажем, как связаны параметры трещины, т. е. ее длина 21 и

предшествующее разрыву напряжение а с индуцированным сигналом. Длительность участка сигнала, описываемого функцией A (a t+ 1)-2, это время раскрытия трещины т. В принятой модели

Уравнение (3) обосновано следующим образом: частотный интервал между двумя соседними нулями спектра колебаний, вызванных мгновен­ ным разрывом сплошности, равен AF=Ci(2l)~l. С другой стороны, он же приближенно равен тг1. Для континуального описания трещины необхо­ димо еще ввести условия, характеризующие ее развитие. Воспользовав­ шись критерием /(i>/C ic> где К\с — критическое значение коэффициента

крытия трещины, равную & р - т. Определив по индуцированному сиг­ налу длительность раскрытия т, т. е. длительность основной фазы разви­ тия трещины, мы по уравнению (3) можем оценить ее длину. Следова­ тельно, изучение только временной зависимости сигнала уже дает информацию о развитии трещины.

Изложенный подход был проверен нами экспериментально на поли­ мерных материалах.

Две смежные проводящие дорожки пленочного тензодатчика сопротивления типа ФКПА служили электродами измерительного конденсатора. Проводящую перемычку между ними удаляли. Преобразователь устанавливали параллельно плоскости образца

роне образца. Датчик помещали в электростатическом экране и экранированным кабе­ лем подключали непосредственно на вход запоминающего осциллографа. Суммарная постоянная времени измерительной цепи ~ 1 0 -4 с. Чувствительность осциллографа ~ 1 мВ/см, полоса пропускания 2 мГц, входное сопротивление 1 мОм, входная емкость ~ 4 0 пФ. Развертка — ждущая с однократным или повторным запуском. Образцы (стеклотекстолиты СТЭФ и КАСТ, оргстекло СТ-1, эбонит) толщиной 2—4 мм. Характер на­ гружения образцов — изгиб. Ось вращения подвижного захвата совпадала с прямой, образованной пересечением продольной плоскости симметрии образца и плоскости, заданной концентратором. Захваты и датчик виброизолированы от корпуса машины. Главную трудность представляла реализация такого хода развития трещины, которая приближалась бы к принятой модели, т. е. мгновенному разрыву. Этого добивались под­ бором концентратора и скорости нагружения для каждого исследованного материала. Развитие трещины наблюдали в измерительный микроскоп. Изучали сигналы только от трещин, которые появлялись «мгновенно», были линейными и целиком размещались в зазоре конденсатора.

У всех исследованных материалов при прорастании трещины наблю­ дался индуцированный сигнал. Характерный вид индуцированного сиг­ нала неармированного материала (эбонита) показан на рис. 2—а. Хо­

кают при раскрытой трещине и малом ступенчатом приращении дефор­ мирующего усилия. Для них характерна малая длительность импульса (т < 1 мкс) и отсутствие «волны разгрузки». Их можно трактовать как разрывы единичных стекловолокон, т. е. как сквозную трещину с длиной, равной диаметру волокна. Учитывая оценочный характер нашего под­ хода, можно считать, что между развитыми представлениями и экспери­ ментом имеется хорошее качественное соответствие.

Изучение явлений поляризации при разрушении, безусловно, сущест­ венно для выяснения его физической природы. Если известно распреде­ ление поверхностных зарядов, индуцированный сигнал расшифровыва­ ется полностью. Распределение полей в окрестности трещины может быть изучено с помощью тонкого слоя жидкости, нанесенного на под­ ложку, установленную параллельно плоскости образца. Для визуализа­ ции электрических полей в таком устройстве можно использовать либо эффект Керра, либо ряд явлений в жидких кристаллах [6, 7]. Используя в качестве датчика квадрупольный конденсатор, можно построить годо­ граф поверхности трещины. Расшифровка индуцированного сигнала в принципе позволяет осуществить временную привязку характерных участков фрактограммы. Изучение индуцированного сигнала может быть использовано для исследования динамики развития трещины только в материалах, поляризующихся при разрушении. Преимуществом этой ме­ тодики следует считать в первую очередь широкополосность (датчик не­ резонансный) и бесконтактный съем информации.'Все это позволяет на­ деяться на то, что регистрация, и расшифровка индуцированного сигнала могут служить существенным дополнением к другим методам исследо­ вания процессов разрушения.

С П И С О К Л И Т Е Р А Т У Р Ы

1. Дерягин Б. В К р о то в а Н. А., Смигла В. П. Адгезия твердых тел. М., 1973. 279 с.

2.Борисова М. Э., Койков С. Н. Физика диэлектриков. Л., 1979. 239 с.

3.Мирошниченко М. И., Куксенко В. С. Излучение электромагнитных импульсов при зарождении трещины в твердых диэлектриках. — Физика твердого тела, 1980,

вып. 5, с. 1531— 1533.

4.Власов Н. А. Макроскопическая электродинамика. М., 1955. 228 с.

5.Грешников В. А., Дробот Ю. Б. Акустическая эмиссия. М., 1976. 272 с.

6.Ландсберг Г. С. Оптика. М., 1954. 727 с.

7.Блинов Л. М. Электро- и магнитооптика жидких кристаллов. М., 1978. 384 с.

кольцах с относительными размерами т = а / 6 ~ 0,9 (а, Ь — внутренний и наружный радиусы обода) характеристики энергоемкости и предельные скорости [2] представ­ лены в табл. 1. Как видно, достигнутые удельные массовые энергоемкости достаточно близки к расчетным предельным значениям этих величин и существенно превышают аналогичные характеристики металлических сплошных дисков равного сопротивления (100—200 Дж/г).

Приведенные данные относились к ободам, изготовленным окружной намоткой, у которых все прочностные возможности композитов «сконцентрированы» в окружном направлении. Представляет интерес оценка потенциальных возможностей квазиизотропных слоистых композитов, свойства которых в плоскости укладки слоев практи­ чески не зависят от направления. Из таких композитов, образованных чередованием однонаправленных слоев различных направлений, были изготовлены прессованием и испытаны сплошные диски постоянной осевой толщины. Диски крепились к валу че­ рез эластичную прокладку (рис. 1—б) [3]. Такое крепление не только позволило избе­ жать сверления отверстий, но и улучшило самоцентрирование диска при вращении. Как видно из табл. 1, удельная энергоемкость таких дисков намного меньше энерго­ емкости тонких ободов из-за существенных потерь в прочности по сравнению с чисто окружным армированием, хотя и сопоставима с удельной энергоемкостью металличе­ ских дисков.

Таким образом, принципиальную возможность получения высокой удельной мас­ совой энергоемкости в маховиках из композитов можно считать экспериментально доказанной. Однако применение на практике маховиков, аналогичных испытанным моделям, представляется нецелесообразным. Маховики типа представленных на рис. 1—а запасают очень мало энергии на единицу занимаемого ими объема. С этой точки зрения предпочтительнее маховики в виде сплошных дисков (см. рис. 1—б), однако их удельная массовая энергоемкость недостаточно высока. Следует отметить, что оба типа моделей не приспособлены к передаче крутящего момента. Переход от моделей к реальным конструкциям маховиков из композитов связан с попытками по­ высить их объемную энергоемкость и мощность при съеме энергии при наименьших потерях в удельной массовой энергоемкости по сравнению с предельной, достигаемой на моделях.

3. К наиболее перспективным конструкциям, позволяющим достичь удачного соче­ тания в маховике из композита качеств, необходимых для его успешной эксплуатации, можно отнести так называемые хордовые маховики.

Этот тип маховика представляет собой обод предельно допустимой радиальной толщины, при которой не должно происходить преждевременного расслоения махо­ вика, связанный с валом при помощи спиц, изготовленных хордовой намоткой. При такой намотке обод маховика охватывается лентами илц жгутами композита, касаю­ щимися ступицы или проходящими через специальные прорези в ней (рис. 2). Спицы могут переходить в сплошную обмотку, тогда по существу наматывается оболочка с плоскими днищами, экватор которой образован ободом. Конструкция является весьма гибкой: можно менять соотношение толщин обмотки и обода, их материал, создавая на обод наружное давление со стороны спиц во время вращения; обод можно делать составным, использовать балласт и т. д. Результаты испытания моделей хордовых маховиков представлены в табл. 2. Образцы 1—5, 7—10 изготовлены совместно Ин­ ститутом механики полимеров АН Латвийской ССР и Харьковским отделением Всесо­ юзного научно-исследовательского института электроизоляционных материалов и фольгированных диэлектриков. Эти маховики (см. рис. 2) являются первыми и еще несо­ вершенными конструкциями, технология изготовления которых нуждается в совер­ шенствовании. Они испытывались в Центральном научно-исследовательском институте технологии машиностроения на установке ВРД-300, описание которой приведено в [4]. В табл. 2 представлены и имеющиеся в литературе немногочисленные данные экспери­ ментальных исследований маховиков из композитов, в том числе из слоистых квазиизотропных материалов.

Как видно, полученные на моделях маховиков характеристики энергоемкости су­ щественно меньше достигнутых па тонких образцах-ободах; в отличие от них махо­ вики разрушились раньше, чем был достигнут расчетный уровень окружных напряже­ ний, близкий к пределу прочности композитов. Можно выделить несколько причин

расслоением Необходимо использовать весь опыт, накопленный при изготовлёнин тол­ стостенных намоточных изделий [8].

Преждевременное разрушение от смятия композита, существенно понизившее энер­ гоемкость маховиков в виде дисков, наблюдалось на углах металлических сегментов, используемых в качестве балласта (образцы 9, 10) и в отверстиях для крепления ма­ ховиков к фланцу или валу (образцы 11—13). В таких местах, связанных с приложе­ нием сосредоточенных нагрузок, в композите появляются трещины, вызывающие его дальнейшее расслаивание по поверхности раздела слоев.

4.Анализ полученных и имеющихся в литературе экспериментальных данных по­

занные с упругим дисбалансом маховиков и преждевременным их расслоением, и раз­ вивать расчетные методы, позволяющие оптимизировать конструкцию хордовых махо­ виков.

СП И С О К Л И Т Е Р А Т У Р Ы

1.Портнов Г. Г К у л ак о в В. Л. Удельная массовая энергоемкость дисковых махо­

виков из композитов. — Механика композитных материалов, 1980, № 5, с. 887—894. 2. Penn L. S. Comparative properties of fiber composites for energy-storage flywheels.

Part A: evaluation of fibers for flywheel rotors. — In: 1977 Flywheel Technology Symp. Proc. October 5 —7, 1977. San-Francisco, California, p. 357—362.

3.McGuire D. P. Composite flywheel rotor/hub attachment through elastomeric interlayers. — In: 1977 Flywheel Technology Symp. Proc. October 5—7, 1977. SanFrancisco, California, p. 155—160.

4.Васильченко Г. С., Чернявский Л. Л., Романов В. С., Мартьянов Н. С. Уста­

новка ВРД-300 для прочностных испытаний рабочих колес высокооборотных тур­ бин. — Пробл. прочности, 1971, N° 1, с. 97—100.

5.Knight С. Е. jr., Kelly /. L, Hudleston R. F., Pollard R. E. Development of the «bandwrap» flywheel. — In: 1977 Flywheel Tehnology Symp. Proc. October 5—7, 1977. San-Francisco, California, p. 137—154.

6.Lustenader E. U., Zorzi E. S. A status of the «alpha-ply» composite flywheel concept development. — 23rd SAMPE Symp. May 1978, p. 712—727.

7.Toland R. H. Current status of composite flywheel development. — 23rd SAMPE Symp. May 1978, p. 856—876.

8.Тарнопольский Ю. M., Портнов Г. Г., Бейль А. И. Механика намотки компо­

зитов. — Изв. АН ЛатвССР, 1980, N° 12(401), с. 80—97.

ПРОСТЕЙШАЯ МОДЕЛЬ КОНТАКТНОГО ВЗАИМОДЕЙСТВИЯ ЖЕСТКОГО ФЛАНЦА С ДНИЩЕМ ЦЕЛЬНОМОТАНОГО СОСУДА ДАВЛЕНИЯ

В работе [1] решена задача о контактном взаимодействии жесткого фланца (штампа) с днищем сосуда давления, изготовляемого методом непрерывной намотки композитной ленты; в качестве исходной была принята нелинейная теория типа Тимо­ шенко. Анализ результатов решения примера, приведенного в [1], а также результатов расчета промышленных сосудов давления дает основание полагать, что при заданной величине внутреннего давления смещение полярного фланца относительно пластико­ вого днища зависит главным образом от жесткости оболочки в кольцевом направле­ нии. В связи с этим для определения деформированного состояния сосуда целесооб­ разно воспользоваться безмоментной теорией оболочек. В пользу высказанного сообра­ жения говорит и то обстоятельство, что связующее в стенке оболочки растрескивается задолго до исчерпания несущей способности сосуда [2]; это приводит к ослаблению

межслоевых связей в композите И, как следствие, к уменьшению влияния Изгибных эф­ фектов на процесс деформирования оболочки.

С позиций безмоментной теории оболочек наиболее полное удовлетворение гра­ ничных условий можно обеспечить, учитывая геометрическую нелинейность деформи­

равным нулю.

Считая фланец недеформируемым телом, получим разрешающую систему уравне­ ний контактной задачи с учетом того факта, что геометрия деформированной обо­ лочки в зоне контакта известна, т. е.

Gi = ai0—ai; (4) Xti = £io—k it (5)

где аю, kio — угловая координата и кривизны фланца в точках, соприкасающихся с соответствующими точками оболочки в деформированном состоянии.

Система уравнений контактной задачи безмоментной теории оболочек приобре­ тает вид

Л/ц,1 = —(ipi+XnOiJ/Vn-f- (Ф1 —k2${)N 22—<71 + *7зОь

Щ,\ = —^1^3+ец — 7гФ12; = Р= ““ ^кДи — ^20^ 22+ ^ 3 +$i<7i.

Эта система дополняется соотношениями ( 1 )— (5).

Таким образом, поведение безмоментной оболочки в зоне контакта ее с жестким фланцем описывается системой дифференциальных уравнений третьего порядка, при­ чем данная система автоматически линеаризировалась.

2. При расчете сосудов давления целесообразно рассматривать равновесие полукорпуса конструкции. Тогда, закрепляя сосуд от осевого смещения по полярному от­

На другом краю оболочки задается какое-либо одно граничное условие, например, условие симметрии Oi = 0 .

Благодаря принятой формулировке гра­ ничных условий в зоне контакта удалось сформулировать задачу Коши. Это обстоя­ тельство играет решающую роль при чис­ ленной реализации данного алгоритма, поз­ воляя существенно сократить время машин­ ного счета по сравнению с временем реше­ ния данной задачи как краевой [1].

На границе области контакта обеспечи­ вается непрерывность вектора решения кон-

тактной задачи: A^ii, Mi, и3. Угол поворота Oi в этой точке терпит разрыв. Если кромка фланца ие скруглена, то по расчету можно получить две разновидности равновесной конфигурации оболочки, изображенные на рисунке. В первом случае (а) деформирован­ ное состояние не противоречит физической сущности задачи; при этом на границе кон­

данные для которой приведены в [1]. Значения контактного давления и кольцевой де­ формации в зоне контакта, определяемые соотношениями

штампа (см. рис.).

В заключение отметим, что предлагаемое сообщение является, по-видимому, пер­ вой публикацией, в которой безмоментная теория нашла применение для решения кон­ тактной задачи теории оболочек (см. [4—6]).

СП И С О К Л И Т Е Р А Т У Р Ы

1.Беляев В. В., Буяков И. А. К расчету сосуда давления из композитного мате­

риала в зоне фланцев. — Механика композитных материалов, 1980, № 4, с. 742—744.

2.Образцов И. Ф., Васильев В. В., Бунаков В. А. Оптимальное армирование обо­ лочек вращения из композитных материалов. М., 1977. 144 с.

3.Кармишин А. В., Лясковец В. А., Мяненков В. И., Фролов А. Я. Статика и ди­

намика тонкостенных оболочечных конструкций. М., 1975. 375 с.

4.Григолюк Э. И., Толкачев В. М. Контактные задачи теории пластин и оболочек. М., 1980. 416 с.

5.Пелех Б. Л., Сухорольский М. А. Контактные задачи теории упругих анизотроп­

ных оболочек. Киев, 1980. 214 с.

6. Попов Г. Я-, Толкачев В. М. Проблема контакта жестких тел с тонкостенными элементами. — Изв. АН СССР. Механика твердого тела, 1980, № 4, с. 192—206.

Поступило в редакцию 07.07.81

Механика композитных материалов, 1982, № 1, с. 163—165

УДК 611.71:620.179

А. А. Мертен, В. В. Дзенис, А. М. Татаринов, М. К. Витола, В. В. Шумский

ВЛИЯНИЕ КРОВОТОКА НА СКОРОСТЬ УЛЬТРАЗВУКА В БОЛЬШЕБЕРЦОВОЙ КОСТИ

В работах [1—3] использована методика изучения состояния костной ткани чело­ века изгибными волнами ультразвука при помощи экспоненциальных концентраторов, позволяющих проводить измерения на сравнительно малых базах 10—20 мм. Эти ис­ следования показали, что адаптированная к повышенным физическим нагрузкам боль­

шеберцовая кость человека отвечает на нагружение увеличением скорости распростра­ нения ультразвука во всех зонах измерения по вертикальной оси с* наибольшей ампли­ тудой в зонах максимальных напряжений. Кроме того обнаружена корреляция между интенсивностью нагружения (количество циклов в минуту) и амплитудой увеличения скорости распространения ультразвука. В работе [2] было обнаружено, что акустические свойства большеберцовых костей спортсменов меняются в ответ на физическую на­ грузку в зависимости от спортивной специализации.

Целью настоящего исследования явилось изучение влияния интенсивности крово­

рят о том, что кость является органом, сравнительно богато снабженным кровью. На­ шими экспериментальными исследованиями [6] обнаружено, что после снятия артери­ ального жгута в костной ткани имеет место эффект постишемической гиперемии, за­ ключающийся в том, что интенсивность кровотока увеличивается в 4— 10 раз.

Опыты проводили на пяти кошках под нембуталовым наркозом 80 мг на 1 кг массы. Пьезоэлектрические концентраторы ультразвука приставляли к медиальной поверхности большеберцовой кости при снятом периосте. Измерения проводили на базе 10 мм в 10 зонах по вертикальной оси кости. Для фиксации датчиков во время измерения применяли специально изготовленную ручку с акустической развязкой между концентраторами ультразвука. Общая схема измерений и изменение скорости ультра­ звука по всей длине кости во время опыта представлены на рмс. 1.

Во всех опытах этой серии была установлена закономерность, заключающаяся в том, что усиление кровотока в костной ткани сопровождается увеличением скорости распространения ультразвука. Наибольшая амплитуда увеличения скорости ультразвука наблюдается в средней части диафиза (зоны 4—7). Это говорит о том, что наибольшее количество крови направлено в зоны, подвергающиеся максимальным деформирующим нагрузкам во время двигательного акта [7]. Кроме того, в этой серии опытов обнару­ жена закономерность, проявляющаяся в том, что после снятия артериального жгута с бедренной артерии наблюдается увеличение скорости ультразвука в противоположной (контрольной) большеберцовой кости (рис. 2). Обнаруженное явление объясняется реф­ лекторным усилением кровотока в противоположной конечности. Подобная закономер­ ность обнаружена в исследованиях при изометрическом режиме работы у спортсме­ нов [8].

В специальных опытах на большеберцовой кости одновременно сопоставлялись из­ менение кровоснабжения в условиях постишемической гиперемии и изменение скорости распространения ультразвука. Ультразвуковые датчики фиксировали в зоне, где ульт­ развук меняется с наибольшей амплитудой (рис. 3).

Динамику костного кровотока определяли при помощи метода дифференциальномонометрического определения скорости кровотока [9], который позволяет оценить вре­ менные и амплитудные параметры костной гемодинамики.

После снятия жгута изменение интенсивности кровоснабжения кости и изменение скорости распространения ультразвука имеют одинаковые тенденции: сначала абсолют-

та; 4 — через 20 мин после снятиякон­ жгута; 5 — экспоненциальные

центраторы.

Hbie значения этих величин возрастают, а в дальнейшем стремятся вернуться к исход­ ному состоянию.

Однако, как видно из эксперимента, процесс изменения интенсивности кровоснаб­ жения кости по данным дифференциально-монометрического определения скорости кро­ вотока не превышает 2 мин, в то время как процесс изменения скорости ультразвука в костной ткани продолжается более 20 мин, что свидетельствует о большей инертности костной ткани к внешним воздействиям, чем, например, сердечно-сосудистой системы.

Во второй серии опытов изучали влияние снижения уровня кровоснабжения кост­ ной ткани на скорость распространения ультразвука. Лимитация костного кровотока достигалась созданием изометрической контракции мускулатуры конечности. Изометри­ ческий режим работы мускулатуры достигался раздражением седалищного нерва пря­ моугольными импульсами электрического тока супрамаксимальной силы. Длительность раздражающего импульса составляла 0,5 мс, частота импульса — 60 Гц. Из рис. 4 видно, что во время изометрической контракции мускулатуры, когда понижается крово­ ток в тканях конечностей, в том числе костной, наблюдается статистически достоверное снижение скорости ультразвука. В то же время при возбуждении импульсами с часто: той 1 Гц, что имитирует работу в изотоническом режиме, вызывающую рабочую гипе­ ремию, скорость ультразвука статистически достоверно не меняется. Фоновые измере­ ния и измерения скорости ультразвука во время работы в этом случае лежат в пре­ делах ошибки эксперимента. Полученные результаты объясняются тем, что мышечная работа выполняется в условиях с выключенной опорной функцией кости.

Сопоставление результатов, полученных в первой и второй сериях опытов, когда создаются избыток и недостаток кровоснабжения кости, показало, что при помощи при­ меняемой нами методики измерения скорости распространения ультразвука в условиях жизнедеятельности кости главным фактором, влияющим на скорость, является колеба­ ние уровня костного кровотока. Усиление объемной скорости кровотока сопровождается увеличением скорости изгибных волн ультразвука, а понижение ее — уменьшением ско­ рости их распространения.

Третья серия опытов была посвящена изучению влияния вибрации различной час­ тоты на скорость ультразвука. Скорость ультразвука регистрировали в одной зоне средней трети большеберцовой кости. Направление вибрационных колебаний в боль­ шеберцовой кости совпало с вертикальной осью кости, частоты колебаний были фик­ сированы — 16, 32, 63, 125, 250, 500 Гц — и подавались с помощью модифицирован­ ного прибора ИВЧ-02. Длительность действия каждой частоты составляла 2 мин. Как

показали эти опыты, вибрация практически не влияет на скорость распространения ультразвука в большеберцовой кости.

Рис. 3. Изменения скорости в поясе 6 с(тах)п (а) и объема кровотока в артерии (б) во время эксперимента на разных кошках {1-5). Время пережатия жгутом отмечено жирной чертой.

Рис. 4. Изменение скорости с(тах)п при раздражении седалищного нерва электрическими импуль­ сами (время действия раздражения отмечено жирной чертой).

1. Шумский В. В., Мертен А. А., Дзенис В. В. Влияние вида физических нагрузок

4.Brookes М. The blood supply of bone. London, 1971. 338 p.

5.Brookes M. Approaches to non-invasitive blood flow measurement in bone. — Biomed. Eng., 1974, p. 342—347.

6.Витола M. К., Озолинь П. П., Янковский Г. А. Физиологические аспекты кро­

8.Бернхард В. К., Мертен А. А. Особенности костно-мозгового кровообращения при выполнении статических физических нагрузок у спортсменов. — В кн.: Физиче­ ское воспитание и спорт. 1974, вып. 2, с. 3—5 (Рига).

9.Мещерский Е. JI., Логинова Н. К-, Хаютин В. М., Бартызель А. И. Приборы для динамической регистрации кровотока при величинах меньших 1 мл в минуту. —

Физиол. журн. СССР, 1972, № 11, с. 1781— 1785.

К СВЕДЕНИЮ АВТОРОВ

Статьи (сообщения), направляемые для опубликования в журнал «Механика композитных материалов», должны быть оформлены в соответствии с изложенными ниже правилами.

Общие правила. Объем статьи, как правило, не должен превышать 12 страниц ма­ шинописного текста (включая таблицы и список литературы). К статье может быть при­ ложено не более 5 рисунков или фотографий. Объем «Краткого сообщения» — 5 стра­ ниц и 2 рисунка или фотографии.

Рукопись статьи представляется в двух идентичных экземплярах, (один из них — обязательно первый), подписанных всеми авторами. Статья должна начинаться с ини­ циалов и фамилии автора, затем дается ее название. Кроме основного текста, статья должна содержать: а) реферат объемом не более одной страницы машинописного текста (на отдельном листе); б) полное название учреждения, в котором выполнена работа (после основного текста статьи); в) список цитируемой литературы; г) название работы на английском языке; д) список рисунков и подписей к ним; е) индекс универсальной десятичной классификации (УДК) — условное цифровое обозначение содержания пуб­ ликации. К рукописи прилагается следующая документация: а) разрешение учреждения, где была выполнена работа, на публикацию рукописи (кроме работ, выполненных ака­ демиками и членами-корреспондентами АН СССР и академий наук союзных республик); б) акт экспертной комиссии, составленный по установленной форме, в двух экземпля­ рах; в) сведения об авторах (полные имя и отчество, место работы, занимаемая долж­ ность, ученая степень и звание, домашний адрес и телефон) с указанием лица, с кото­ рым следует вести переписку.

В случае представления двух или более статей необходимо указать желательную очередность их опубликования.

Оформление машинописного текста статьи. Текст должен быть отпечатан на пишу­ щей машинке с крупным и четким очком литер, через черную ленту, на одной стороне листа бумаги; допускается вписывать от руки математические и химические формулы, специальные знаки, буквы редко применяемых алфавитов (следует на полях пояснить

полным наименованием).

Статья должна быть отпечатана на бумаге формата А4 (210x297); машинописные оригиналы больших таблиц в виде исключения могут быть других форматов при усло­ вии, что они будут сфальцованы на формат А4. Текст печатают на белой писчей бумаге, допускающей внесение различного рода исправлений чернилами. Одна страница маши­ нописного текста должна вмещать не более 30 строк, каждая строка содержать не более 60 знаков вместе с интервалами. Поля страниц оригинала должны быть не менее: ле­ вое — 25 мм, верхнее — 20 мм, правое — 10 мм, нижнее — 25 мм.

Все материалы — текст, подстрочные примечания, литература, подписи к рисун­ кам — должны быть напечатаны через два интервала (на пишущей машинке «Ук­ раина» — через три); заголовки и подзаголовки отделяются от основного текста сверху и снизу тремя интервалами. Заголовки и подзаголовки печатаются строчными буквами. Абзацы начинаются отступом, равным пяти ударам пишущей машинки.

Все страницы статьи, в том числе список литературы и таблицы, должны быть про­

описание методики эксперимента, должны быть отмечены карандашом на полях верти­ кальной чертой и надписью «петит».

Написание математических формул. Формулы должны быть вписаны отчетливо, чертежным шрифтом, черными чернилами; знаки, цифры, буквы правильно размещены в соответствии со смысловым значением формулы. Между строками формулы и ли­ ниями дробей необходимо сохранить интервалы, допускающие свободную разметку формул.

При вписывании следует точно воспроизводить общепринятую форму начертания букв и знаков. Все буквы и знаки должны быть вписаны так, чтобы было совершенно ясно, к какому алфавиту они принадлежат и являются ли они строчными (малыми) или прописными (большими). Буквы греческого алфавита должны быть подчеркнуты снизу красным карандашом, буквы готического алфавита — синим. Если в формуле или в тексте для обозначений используются буквы русского алфавита, то необходимо подчерк­ нуть их простым карандашом снизу прямой скобкой и на полях рукописи дать их рас­ шифровку (например: к — рус.). В математических формулах элементы, которые должны быть набраны прямым шрифтом, также следует подчеркнуть прямой скобкой (sin, cos, lim); элементы, которые должны быть набраны полужирным шрифтом, нужно

подчеркнуть простым карандашом (A, a, N), а на полях написать: п/ж.

Следует обращать особое внимание на четкое написание сходных по начертаний букв. Буквы, сходные в строчном и прописном написании, следует размечать простым

карандашом дв^мячерточками^прописные — снизу, строчные — сверху. Например: Кк^

Оо, Ww, Рр, Ss, Uu, Vv, Хх, Zz, а также Кк, _Оо (полужирные). Особое внимание еле-

L •' 1

дует обращать на аккуратное вписывание близких по начертанию будв и знаков: h и я, g и <7, / и е, и и а, V и U\ особенно четко следует вписывать греческие буквы £ («дзета») и I («кси»), к («каппа») и % («хи»), ф («фи») и ф («пси»), о («сигма») и б («дельта»). Совпадающие знаки следует четко исправлять от руки непосредственно в тексте, на­

Индексы и показатели степени должны быть одинаковыми по величине и одина­ ково опущены или подняты по отношению к линии основной строки, индекс первой сте­ пени должен быть правильно вписан по отношению к основной строке, а индекс вто­ рой степени — по отношению к индексу первой степени. Штрих должен четко отли­ чаться от единицы, а единица — от запятой. Скобки необходимо писать так, чтобы они полностью охватывали по высоте заключенные в них формулы. Знак корня должен быть такой величины, чтобы он охватывал все элементы подкоренного выражения. При напи­ сании дробей, особенно многострочных, основная линия дроби должна быть длиннее линии других дробей, входящих в состав данной математической формулы.

Знаки препинания в формулах ставят по смыслу непосредственно за формулой, а не после ее номера. Если^ несколько формул обозначено одним номером, знаки препина­ ния ставят после каждой формулы. Номера уравнений помещаются справа от них на

краю страницы в круглых скобках. Не следует нумеровать формулы, на которые отсут­ ствуют ссылки в тексте статьи.

Оформление таблиц. Все таблицы печатаются на отдельных листах. Каждая таб­ лица должна иметь заголовок и номер (без знака №), на который дается ссылка в тексте. Место таблицы в статье указывается на полях. Таблицы должны быть разграф­ лены. Все графы в таблицах должны иметь краткие заголовки. Текст таблицы должен

распределяться равномерно по всему полю графы так, чтобы он не выходил за линии, ограничивающие графы.

Числа в таблицах, имеющих более четырех знаков, должны делиться на классы по три цифры в каждом с интервалом в один удар пишущей машинки, за исключением чисел, обозначающих номера и даты. Четырехзначные числа разделяются в том случае, если они находятся в столбцах вместе с многозначными (более четырех знаков) чис­ лами. В многозначных десятичных дробях классы также отделяются интервалами влево и вправо от запятой. Никаких сокращений (кроме общепринятых) в графах и заголов­ ках таблицы не допускается. Упоминаемые в заголовках граф величины должны сопро­ вождаться отделенным запятой указанием, в каких единицах измерения они выражены.

Примечания и сноски, касающиеся содержания таблиц, необходимо писать непо­ средственно под таблицей. Таблицы не должны дублировать графики.

Оформление иллюстрационного материала. Иллюстрационный материал прилагается отдельно в двух экземплярах. Число рисунков должно быть минимальным. Рисунки должны быть отчетливо и аккуратно выполнены на кальке или ватмане тушью; в ка­ честве вторых экземпляров могут прилагаться синьки и фотографии. Микрофотографии принимаются только в случае, если они отражают обнаруженную закономерность в структуре или в ее изменении. Рисунки не должны содержать лишних обозначений и надписей. Надписи, по возможности, должны быть заменены цифрами или буквенными обозначениями. Все обозначения на рисунках должны сопровождаться пояснениями в тексте или в подписи к рисунку. Обозначения на-рисунках должны быть выполнены техническим шрифтом согласно госту и сверены с обозначениями в тексте. Размер ори­ гиналов рисунков может превышать намеченный размер иллюстрации в журнале не более чем в 2 —2,5 раза. Фотографии должны быть контрастными и черных тонов, Хорошо проработанными в деталях и выполненными на белой глянцевой бумаге. Место рисунка в статье указывается на полях.

Оформление цитируемой литературы. Цитируемая в статье литература приводится в общем списке в конце статьи в порядке упоминания в тексте. Ссылки на цитируемую литературу в тексте статьи отмечаются порядковым номером работы в списке, заклю­ ченным в квадратные скобки, например, [12]. Каждый номер в списке литературы дол­ жен относиться только к одной работе.

Все работы, с которыми автор не ознакомился в оригинале, должны быть обяза­ тельно дополнены ссылкой на соответствующий реферативный журнал или издание, откуда заимствованы цитируемые данные.

Приводить в списке литературы работы без ссылок на них в тексте нельзя. Ссылки на неопубликованные материалы не допускаются.

При описании диссертаций (авторефератов) в списке указывается: а) фамилия и инициалы автора, б) полное название диссертационной работы (автореферата), в) уче-

Пая Степень, на соискание Которой представлена работа, и отрасль науки, г) город и год, д) количество страниц.

При описании статей из журналов и продолжающихся изданий (труды, ученые записки, серийные сборники и т. п.) в списке указываются: а) фамилия и инициалы автора или авторов (всех); б) заглавие статьи; в) название журнала или продолжаю­ щегося издания (название серии, если таковая имеется, отделяется точкой от общего названия); г) год издания; д) том, выпуск или номер; е) страницы, на которых поме­ щена статья; ж) для продолжающихся изданий после всех данных — в скобках место

При описании авторских свидетельств в списке указываются: а) фамилия и ини­ циалы автора или авторов (всех) изобретения или открытия; б) полное название изоб­ ретения или открытия; в) номер авторского свидетельства; г) год и номер информаци­ онного бюллетеня «Открытия. Изобретения. Пром. образцы. Товарные знаки», а также страница, на которой опубликовано описание приводимого изобретения; д) для зару­ бежных патентов — авторы (в указанном порядке), название изобретения, в скобках — заявитель, затем название страны, номер патента, даты заявки и публикации (например: «Заявлено 19.01.65. Опубл. 12.11.68»).

В списке литературы иностранные фамилии и наименования журналов (обозна­ чаемые буквами русского и латинского алфавитов) даются в оригинальной транс­ крипции.

В тексте фамилии авторов приводятся лишь при крайней необходимости и даются при этом в русской транскрипции. В остальных случаях фамилии авторов заменяются ссылкой на их работу в списке цитированной литературы.

Обозначения и единицы физических величин. Обозначения физических величин должны соответствовать обозначениям, приведенным в государственных стандартах на обозначения физических величин.

Буквенные обозначения физических величин, представляющих собой условные обо­ значения понятий, должны быть, по возможности, краткими и простыми для запомина­ ния, легко и просто изображаемыми в рукописях и в печатных изданиях.

Наименования производных единиц физических величин, не включенных в указан­ ный стандарт, должны соответствовать наименованиям единиц, приведенным в между­ народных стандартах и рекомендациях ИСО, а также в рекомендациях СЭВ на вели­ чины и единицы.

Ниже приведены списки физических величин, подлежащих, согласно существующим гостам, изъятию, и соотношение их с единицами СИ.

Единицы физических величин, подлежающие постепенному изъятию, и их соотношение

сединицами СИ, кратными и дольными от них

Кэтим единицам относятся единицы систем СГС, СГСЭ, СГСМ и т. п., калория, килограмм-сила и единицы, на них основанные, а также все другие внесистемные еди­ ницы, подлежащие изъятию, но не являющиеся единицами, срок изъятия которых дол­ жен быть установлен международными решениями. Эти единицы допускается вре­ менно применять до срока их изъятия.

Никольский С. С. О капиллярных и трещинных материалах. 1. Статистическое представ­ ление. — Механика композитных материалов, 1982, № 1, с. 3—8. ISSN 0203-1272.

Введены четыре безразмерные скалярные функции от направления, служащие для ста­ тистического описания капиллярной или трещинной системы. Одна из этих функций является плотностью распределения малых капиллярных отрезков равной длины или малых трещинных площадок равной площади по направлению, а три других — ее ин­ тегральными преобразованиями. Рассмотрены общие свойства этих функций. Ил. 2, библиогр. 3 назв.

УДК 539.612:620.179.4:678.01

Вонсяцкий В. А., Кармазина Л. В ., Горбаткина Ю. А., Иванова-Мумжиева В. Г ., По­ чинок В. #., Дорохович В. П., Копытин В. С. Смачивание и адгезия эпоксидных связующих при взаимодействии с волокнами карбида кремния. — Механика компо­ зитных материалов, 1982, № 1, с. 9—13. ISSN 0203-1272.

Определены краевые углы смачивания, поверхностное натяжение, проведен расчет тер­ модинамической работы адгезии, определена адгезионная прочность эпоксидных свя­ зующих к волокнам карбида кремния, поверхность которых не подвергалась специаль­ ной обработке и обработанных в плазме безэлектродного высокочастотного разряда (ВЧР). Описана методика обработки волокон в плазме ВЧР. Показано, что эпоксид­ ные связующие хорошо смачивают волокна карбида кремния, а при отверждении взаи­ модействуют с ними, обнаруживая высокую адгезионную прочность. Обработка поверх­ ности волокна в плазме ВЧР приводит к небольшому уменьшению краевых углов сма­ чивания и к увеличению адгезионной прочности. Табл. 2, ил. 3, библиогр. 16 назв.

УДК 539.37:539.2:678.067

Крегерс А. Ф., Тетере Г. А. Структурная модель деформирования анизотропных про­ странственно армированных композитов. — Механика композитных материалов, 1982, № 1, с. 14—22. ISSN 0203-1272.

Рассматривается определение деформативных свойств пространственно армированных (прямыми или криволинейными волокнами) композитов на базе методов усреднения деформаций или напряжений структурных элементов. Последние представляют собой однонаправленно армированный композит с упругими, вязкоупругими или пластиче­ скими свойствами. Отмечена применимость таких структурных элементов в сочетании с методами усреднения для оценки прочности, для расчета пьезоэлектрических модулей, тензоров удельной электропроводности и коэффициентов теплопроводности пространст­ венно армированных композитов. Тнбл. 2, ил. 5, библиогр. 14 назв.

УДК 539.582:539.377:678.067

Зезин Ю. П. Использование методИ временных аналогий для учета влияния темпера­ туры и гидростатического давлений На Механические свойства высоконаполненных по­ лимерных систем. — Механика Композитных материалов, 1982, № 1, с. 23—28. ISSN 0203-1272.

Обсуждается возможность применения метода временных аналогий для описания влия­ ния температуры и гидростатического давления на механические свойства высоконапол­ ненных полимерных систем (ВПС). Используются определяющие соотношения, в кото­ рых уравнения связи между напряжениями и деформациями и условие прочности мате­ риала записаны через единый функаи°нал накопленных повреждений. Описана методика определения функций температурнсг Я баро-временного сдвига по кривым растяжения, полученным при различных значений температуры и гидростатического давления. При­ ведены примеры использования оправляющих соотношений для описания механических свойств конкретной ВПС при разлй^Ых режимах нагружения. Табл. 2, ил. 6, библиогр. 13 назв.

УДК 539.2.001:539.4:678.067

Исупов Л. П. Концентрация напряжений в волокнистом композите. — Механика ком­ позитных материалов, 1982, № 1, с. За—33. ISSN 0203-1272.

Задача неоднородной теории упруГ^и дЛЯ волокнистого композита сведена к задаче моментной теории упругости для однородного анизотропного тела. В рамках предложен­ ной теории рассматриваются плоскй^ Задачи для области с гладким контуром. Введение потенциала перемещений дает возМ°?Яность свести уравнения плоской задачи к одному разрешающему уравнению для потенциальной функции. Структура полученного урав­ нения позволяет применить для пс?с*Роения приближенного решения метод асимптоти­ ческого интегрирования линейного Дифференциального уравнения с малым параметром при старшей производной. Показан^» Ято легко может быть получено решение в первом приближении, если известно реше^Я^ соответствующей задачи в классической теории упругости анизотропного тела. В к ^ с т в е примера решена задача об одноосном растя­

жении плоскости с круговым отвернем , кбнтур которого свободен от нагрузок. Пока­ зано, что коэффициент концентрация нацрЯЖений зависит от радиуса отверстия. Ил. 1,

библиогр. 9 назв.

К. С. Минскер, Г. Е. Заиков, С. В. Колесов

С Т А Р Е Н И Е И С Т А Б И Л И З А Ц И Я П О Л И М Е Р О В Н А О С Н О В Е В И Н И Л Х Л О Р И Д А

М.: Наука, 1982 (II кв.). — 20 л. — В пер.: 3 р. 50 к. 2000 экз.

В монографии впервые на количественном уровне описыва­ ются кинетические закономерности и механизм деструкции де­ фектов полимерной цепи поливинилхлорида и других сополи­ меров на основе винилхлорида. Подробно освещены вопросы химического и физического старения сополимеров винилхло­ рида.

Для широкого круга химиков, работающих в областях химии высокомолекулярных соединений и химической кинетики, ин­ женеров.

Тамуж В. П., Азарова М. Т., Бондаренко В. М., Гутанс Ю. А., Корабельников Ю. Г.,

Пикше П. Э., Силуянов О. Ф. Разрушение однонаправленных углепластиков и реализа­ ция в них прочностных свойств волокон. — Механика композитных материалов, 1982, № 1, с. 34—41. ISSN 0203-1272.

Экспериментально определена прочность при растяжении углеродных волокон и ком­ позитных материалов из них. Распределение прочности волокон аппроксимируется рас­ пределением Вейбулла. Характер разрушения определяется по данным исследования раздробленности волокон на разных нагрузках от разрушающих. Строится распределе­ ние раздробленных волокон по длинам. Произведен теоретический расчет прочности и дисперсной разрушенности углепластика. Табл. 3, ил. 7, библиогр. 15 назв.

УДК 539.4:678.067

Акбаров С. Д., Гузь А. Н., Черевко М. А. Устойчивость двух волокон в матрице при конечных докритических деформациях. — Механика композитных материалов, 1982, № 1, с. 42—50. ISSN 0203-1272.

На основании трехмерной линеаризированной теории устойчивости исследовано взаимо­ влияние двух волокон в матрице на критические удлинения при сжатии их вдоль осей для различных форм потери устойчивости волокон. Решение сводится к бесконечной однородной системе алгебраических уравнений. Критические параметры определяются из условия равенства нулю определителя системы. Проведено численное решение кон­ кретных задач, которое показало, что взаимовлияние волокон приводит к уменьшению критических нагрузок. Табл. 1, ил. 1, библиогр. 11 назв.

УДК 539.4:678.067

Зайцев С. И., Маляренко А. А. Модель разрушения композита с хрупким волокном. —

Механика композитных материалов, 1982, № 1, с. 51—56. ISSN 0203-1272.

Создана модель процесса разрушения однонаправленного волокнистого композита, от­ личительными чертами которой является произвольность геометрии расположения воло­ кон и дефектов на них. Моделирование позволяет рассчитывать прочность и другие характеристики в зависимости от объемной доли, качества укладки волокон, парамет­ ров прочности волокон. Сравнение с результатами испытаний однородных образцов и образцов с надрезом показывает, что, как и в эксперименте, прочность композита уве­ личивается с ростом объемной доли волокон V/. Наблюдается падение прочности в районе Vf = 0,3. Регулярная укладка улучшает прочностные свойства композита. Об­ наружен рост коэффициента интенсивности напряжений с ростом эффективного модуля Юнга. Сравнение с двумя независимыми группами экспериментов дает одинаковое зна­ чение прочности связи матрицы и волокна. Все это свидетельствует об адекватности модели процессу разрушения композита. Ил. 5, библиогр. 6 назв.

УДК 539.43:678.067

Олдырев П. П. Об оценке анизотропии усталостной прочности композитных материа­ лов. — Механика композитных материалов, 1982, № 1, с. 57—61. ISSN 0203-1272.

Проведен анализ экспериментальных данных по трем видам анизотропных стеклоплас­ тиков с целью определения корреляционной связи между пределами выносливости при многоцикловой усталости и статическими характеристиками (прочностью, пределом про­ порциональности и модулем упругости). Показано, что для различных направлений вы­ резки образцов каждого материала наиболее плотная корреляция существует между пределами выносливости и пределами пропорциональности при идентичных видах де­ формаций. Эта закономерность использована для построения ускоренных методов оценки анизотропии усталостной прочности композитных материалов, позволяющих су­ щественно уменьшить трудоемкость испытаний. Табл. 3, ил. 1, библиогр. 15 назв.

УДК 539.2:539.4:678.05

Пикше П. Э. О моделировании локальных дефектов в анизотропных материалах с по­ мощью дискретных решеток. — Механика композитных материалов, 1982ц № 1, с. 62—67. ISSN 0203-1272.

Рассматривается дискретизация среды, облегчающая численные расчеты различных за­ дач. В качестве примеров рассмотрен ряд задач, причем установлено, что метод эквива­ лентных сил по сравнению с методом итерации требует меньше вычислительных работ при известных компонентах тензора Грина соответствующей решетки. Установлена за­ висимость модуля упругости от плотности равномерно расположенных параллельных трещин со в объемноцентрированной кубической решетке. Табл. 2, ил. 5, библиогр. 9 назв.

УДК 624.073.001:678.067

Преображенский И. Н., Шасалимов Ж . Ш. Влияние граничных условий на частоты собственных колебаний ортотропных прямоугольных пластинок с вырезами. — Меха­ ника композитных материалов, 1982, № 1, с. 68—72. ISSN 0203-1272.

Н. М. Эмануэль, А. Л. Бучаченко

Х И М И Ч Е С К А Я Ф И З И К А С Т А Р Е Н И Я И С Т А Б И Л И З А Ц И И П О Л И М Е Р О В

М.: Наука, 1982 (II кв.). — 26 л. — В пер.: 3 р. 10 к. 5000 экз.

В книге с единых позиций химической физики рассмотрены проблемы старения и стабилизации полимерных материалов. Обобщены кинетика и механизм процессов старения, химиче­ ские и структурно-физические принципы стабилизации твер­ дых полимеров, расплавов и растворов, рассмотрены теория и методы прогнозирования сроков службы полимерных мате­ риалов.

Для научных работников и инженеров — специалистов в об­ ласти химии, физики, переработки и применения полимерных материалов.

Исследуется влияние как граничных условий, так и физико-механических характеристик на частоты собственных колебаний пластинок с вырезами. Рассматриваются прямо­ угольные ортотропные пластинки с прямоугольными и круговыми, свободными от опор отверстиями. Исследование проводится с помощью метода, основанного на замене кон­ струкции с вырезами некоторой «сплошной» моделью, жесткость и плотность которой являются разрывными функциями координат. Выводится формула для определения час­ тот собственных колебаний пластинки с вырезами при следующих граничных условиях: а) две противоположные стороны пластинки шарнирно оперты, а две другие — жестко защемлены; б) две противоположные стороны пластинки закреплены шарнирно, одна защемлена, а одна свободна. Дано сопоставление значений относительных собственных частот, полученных для описанных случаев, а также шарнирно опертых и жестко за­ щемленных с четырех сторон пластинок. Ил. 2, библиогр. 4 назв.

УДК 624.075.001:678.067

Прыймак В. И. Термоупругое равновесие локально нагреваемой пластины из слоистого материала. — Механика композитных материалов, 1982, № 1, с. 73—76. ISSN 0203-1272.

Определены температурные напряжения в бесконечной пластине, выполненной из мате­ риала, состоящего из чередующихся вдоль полярного радиуса упругих слоев двух ти­ пов с различными упругими и теплофизическими характеристиками. Пластина подверг­ нута двухстороннему локальному нагреву внешней средой по круговой области. Иссле­ довано влияние объемного коэффициента армирования и теплоотдачи с поверхностей

вне области нагрева на распределение температурных напряжений в пластине. Ил. 3, библиогр. 4 назв.

УДК 624.074.001:678.067

Лазько В. А. Напряженно-деформированное состояние слоистых анизотропных оболо­ чек при наличии зон неидеального контакта слоев. 2. Обобщенные уравнения ортотропных слоистых оболочек при разрывных перемещениях на границе раздела. — Механика композитных материалов, 1982, N° 1, с. 77—84. ISSN 0203-1272.

С использованием метода разложения искомых величин в ряды по полиномам Лежандра из вариационного принципа получены обобщенные уравнения напряженно-деформиро­ ванного состояния ортотропных слоистых оболочек дискретного строения с учетом зон неидеального контакта слоев. Библиогр. 6 назв.

УДК 621:678.067 Васильев В. В., Поляков В. А., Портнов Г. Г., Боков Ю. В. Оптимальная вращаю­

щаяся оболочка из композита, наполненная жидкостью. — Механика композитных ма­ териалов, 1982, N° 1, с. 85—92. ISSN 0203-1272.

Отыскиваются траектории армирования и форма образующей безмоментной равнонап­ ряженной оболочки вращения, находящейся в поле центробежных сил; оценивается ее энергоемкость и сравнивается с энергоемкостью пустотелой оболочки эквивалентной массы. Показано, что в такой оболочке достигается наибольшая энергоемкость на еди­ ницу массы композита. Указывается, что траектории армирования таких оболочек су­ щественно отличаются от геодезических. Ил. 5, библиогр. 2 назв.

УДК 678.2:678.067 Рассудов Л. Н., Мядзель В. Н., Водовозов В. М. Влияние конструктивных параметров

армирующих манипуляторов на построение программных движений. — Механика ком­ позитных материалов, 1982, № 1, с. 93—99. ISSN 0203-1272.

Исследуются вопросы влияния конструктивных параметров армирующих манипулято­ ров, применяющихся для точной укладки стеклопластиковой ленты на поверхность оправки при построении программных движений. Определяются траектории движения наиболее инерционного звена манипулятора с минимумом максимального ускорения, а также максимальная длина узла схвата при постоянной длине промежуточного звена. Рассматриваются вопросы учета распределенной упругости при воспроизведении прог­ раммных движений. Показано использование результатов работы при создании комп­ лексных систем управления процессом намотки. Ил. 4, библиогр. 14 назв.

УДК 611.1:539.3 Сагалевич В. М., Завалишин Н. И., Константинов Б. А., Живодеров Н. Н., Дземеш-

Исследованы механические свойства элементов клапано-аортального комплекса чело­ века при одноосном однородном растяжении образцов, вырезанных в направлениях ортотропии свойств этих элементов. В результате установлено постоянство взаимодействий прочности и деформативной способности различных элементов. Наибольшей устойчи­ востью отличаются показатели относительной деформативной способности для всех комп-