- •Часть 2.
- •Часть 2.
- •2. Классификация гидравлических прессов по технологическому назначению
- •3. Элементы гидропрессовой установки
- •3.1. Насосно-безаккумуляторный привод
- •3.1.1. Использование мощности насосов
- •3.2. Насосно-аккумуляторный привод
- •3.3. Гидропресс с мультипликаторным и насосно-аккумуляторным приводом
- •3.4. Выбор типа привода в зависимости от технологического назначения пресса
- •4. Элементы расчета систем гидропрессов
- •4.1. Динамический расчёт пресса
- •4.1.1. Рабочий ход пресса
- •4.1.2. Холостой ход вниз
- •4.1.3. Обратный ход пресса
- •6. Компенсаторы гидроудара
- •7. Конструкция и расчет оборудования
- •7.1. Насосы
- •7.1.1. Кривошипно-плунжерные насосы
- •7.1.2. Ротационно-плунжерный насос
- •7.1.3. Эксцентриково-плунжерный насос
- •7.1.4. Лопастной насос (двойного действия)
- •7.1.5. Шестеренные насосы
- •7.2. Аккумуляторы
- •7.2.1. Грузовой аккумулятор
- •7.2.3. Пневмогидравлические аккумуляторы
- •7.2.4. Насосно-аккумуляторная станция
- •7.2.5. Аппаратура контроля уровня жидкости
- •7.3. Наполнительный бак
- •7.4. Распределительные и регулирующие устройства
- •4, 5, 6, 8, 9, 10 - Управляемые клапаны; 7 - обратный клапан распределителя; 11 — клапанный распределитель;
- •8. Конструкция и расчет узлов и деталей
- •8.1. Цилиндры
- •8.2. Плунжеры
- •8.3. Уплотнения подвижных и неподвижных соединений
- •8.4. Станины
- •8.5. Поперечины
- •8.5.1. Нижняя поперечина
- •8.5.2. Верхняя поперечина
- •8.5.3. Подвижные поперечины
- •8.6. Перспективы развития гидропрессостроения
- •9. Ротационные машины
- •9.1. Правильно-гибочные машины
- •9.2. Расчет правильно-гибочных машин
- •9.3. Листоправильные машины
- •9.4. Деформация валков правильных машин
- •10.4. Расчет дисковых ножниц
- •11. Ковочные вальцы
- •11.1. Консольные вальцы
- •11.2. Закрытые вальцы
- •11.3. Комбинированные вальцы
- •11.4. Многоклетьевые вальцы
- •11.5. Вальцы для поперечно-клиновой вальцовки
- •11.6. Расчет ковочных вальцев
- •11.7. Регулировка рабочих валков
- •11.7.1. Радиальная регулировка
- •11.7.2. Угловая регулировка
- •11.7.3. Осевая регулировка и крепление штампов
- •12. Машины для обкатки днищ
- •13. Станы для раскатки колец и колес
- •14. Станы для периодической прокатки
- •15. Обжимные машины
- •15.1. Ротационно-обжимные машины
- •15.2. Радиально-обжимные машины
- •15.3. Расчет обжимных машин
- •16. Роторные машины
- •16.1. Основы проектирования роторных машин
- •VIII - холостое движение инструментального блока
- •17. Импульсные машины
- •17.1. Гидроимпульсные машины
- •17.2. Гидравлический молот
- •17.3. Газовые импульсные машины
- •17.4. Взрывные машины
- •17.5. Электрогидроимпульсные машины
- •17.6. Магнитно-импульсные машины
- •17.7. Гидро и газостаты
- •18. Основные положения мкэ
- •18.1. Научно-технический прогресс в кузнечно-штамповочном производстве и методах проектирования.
- •18.2. Основные понятия мкэ
- •18.3. Принцип расчета монолитных конструкций мкэ
- •18.4. Статический расчет мкэ
- •18.5. Работа с кэ пакетом программ
- •Часть 2.
- •394026 Воронеж, Московский просп., 14
3.3. Гидропресс с мультипликаторным и насосно-аккумуляторным приводом
Рис. 8. Схема привода:
1 – наполнительный бак; 2 - наполнительный клапан;
3 – рабочий цилиндр; 4 – подвижная поперечина;
5– возвратный цилиндр; 6– мультипликатор;
7 – система управления; 8 – гидроаккумулятор;
9 – сливной бак; 10 – запорный клапан; 11 – насос
В данной схеме привода мультипликатор используется для получения дополнительной ступени давления.
Холостой ход вниз происходит при подаче жидкости в рабочий цилиндр из наполнительного бака, а возвратные цилиндры соединены со сливом.
При рабочем ходе, пока сопротивление деформации заготовки мало жидкость высокого давления поступает от аккумулятора, и поперечина двигается относительно быстро. На конечной стадии рабочего хода, когда усилие деформирования возрастает, включается мультипликатор и в рабочий цилиндр подается жидкость высокого давления.
При обратном ходе подается давление от аккумулятора в возвратные цилиндры, и жидкость из рабочего цилиндра вытесняется в наполнительный бак и на слив.
Помимо отмеченных мультипликаторов могут применяться мультипликаторы с кривошипным приводом от электродвигателя через редуктор. Эти устройства позволяют осуществлять большое число коротких ходов (от 30 до 120), что часто используется при операциях свободной ковки.
3.4. Выбор типа привода в зависимости от технологического назначения пресса
Тип привода гидропресса во многом определяется его технологическим назначением. Так, насоснобезаккумуляторный привод целесообразен для пресса, работающего на лито-штамповочных операциях.
Насосно-аккумуляторный привод эффективен в случае, когда время рабочего хода значительно меньше времени технологического цикла. Прессы с мультипликаторным приводом целесообразны на операциях, требующих большее число коротких, повторяющихся ходов. В табл. 1. представлены приводы прессов различного технологического назначения.
Таблица 1
Технологическое назначение |
Индивидуальный |
Аккумуляторный |
Мультипликаторный |
Ковочные |
Редко |
Основной |
Основной |
Штамповочные |
Основной |
Основной |
Редко |
Листоштамповочные |
Основной |
|
|
Штамповка резиной |
Основной |
|
|
Прутковопрофилные |
Редко |
Основной |
|
Для переработки пластмасс |
Основной |
|
|
4. Элементы расчета систем гидропрессов
Основные уравнения гидродинамики
а) закон постоянства расхода:
При установившемся движении жидкости в гидросети, давления и скорости в каждой точке потока не меняется во времени:
Рис. 9. Схема гидросети
, (9)
, (10)
. (11)
б) связь между скоростями и действующими давлениями в различных сечениях потока может быть получена из уравнения Бернулли (для идеальной жидкости):
, (12)
где z1 и z2 - высота расположения центров тяжести сечений
потоков;
Р1 и Р2 - давление в потоках;
- удельный вес жидкости;
g - ускорение силы тяжести.
При движении реальной вязкой жидкости скорости в сечении потока будут различны, что изменит значение массы жидкости, проходящей в единицу времени. Неравномерность скорости по сечению потока учитывается коэффициентом Кориолиса = 1,05 1,1. Кроме того, в реальной жидкости необходимо учесть потери напора из-за преодоления сопротивления.
Потери напора на преодоление сопротивления подразделяются на потери из-за преодоления трения в прямом трубопроводе и потери на преодоление местных сопротивлений.
Потери на преодоление трения или линейные потери определяются по формуле:
, (13)
где lТР - длина трубопровода;
dТР - внутренний диаметр трубопровода.
Коэффициент зависит от характера движения жидкости в трубопроводе.
При ламинарном движении жидкости
, (14)
где - кинематический коэффициент вязкости;
Rе - число Рейнольдса.
При Rе 2000 - наступает турбулентное движение потока. В этом случае определяют по экспериментальным или эмпирическим зависимостям. Для трубопроводов диаметром от 15 мм до 500 мм = 0,04 0,015.
Потери на преодоление местных сопротивлений возникают в местах резкого изменения трубопровода, клапанах, фитингах и т. д.
, (15)
. . (16)
где с - коэффициент сопротивления, зависящий от геометрии местного сопротивления. В зависимости от характера переходного сечения он может изменяться от 1,5 до 16.
При неустановившемся движении жидкости, когда скорость потока изменяется во времени появляются силы инерции, которые характеризуют инерционный напор:
. (17)
где .
Инерционный напор имеет положительное значение при возрастании скорости , и отрицательное при замедлении потока .
Для линии аккумулятор - рабочий цилиндр, пользуясь уравнением Бернулли, определяем давление в рабочем цилиндре:
, (18)
. (19)
Если пренебречь разницей в уровнях и считать скорость в сечении потока постоянной, то в итоге получим:
, (20)