- •1. ОСНОВЫ КОНСТРУИРОВАНИЯ
- •1.1. Этапы конструирования
- •1.2. Компоновочные схемы двигателей [4, 5]
- •1.3. Выбор основных конструктивных параметров [4, 5, 6]
- •2. КОРПУСНЫЕ ДЕТАЛИ
- •2.1. Фундаментные рамы, стойки и станины
- •2.2. Блоки, картеры, головки цилиндров
- •2.2.1. Двигатели с жидкостным охлаждением
- •2.2.2.Особенности двигателей с воздушным охлаждением
- •2.2.2.1. Компоновочные схемы двигателей
- •2.2.2.2. Особенности компоновки двигателей
- •2.2.2.3. Регулирование охлаждения
- •2.2.2.4. Конструкции корпусных деталей двигателей
- •Вопросы для самоконтроля
- •3. ПОРШНЕВАЯ ГРУППА
- •3.1. Конструктивный обзор
- •3.2. Поршень
- •3.3. Поршневой палец
- •3.4. Поршневые кольца
- •3.4.1. Компрессионные кольца
- •3.4.2. Маслосъёмные кольца
- •Вопросы для самоконтроля
- •4. ШАТУНЫ, ШТОКИ И КРЕЙЦКОПФЫ
- •4.1. Конструктивный обзор
- •4.2. Поршневая головка
- •4.4. Стержень шатуна
- •4.6. Шатунные болты
- •4.7. Особенности конструкции шатунной группы крейцкопфных двигателей
- •Вопросы для самоконтроля
- •5. КОЛЕНЧАТЫЙ ВАЛ
- •6. МЕХАНИЗМ ГАЗОРАСПРЕДЕЛЕНИЯ (МГР)
- •6.1. Компоновка клапанных механизмов
- •6.2. Привод клапанов
- •6.4. Детали механизма газораспределения
- •6.4.1. Клапаны и замки крепления тарелок пружин
- •6.4.3. Толкатели, штанги, коромысла
- •Вопросы для самоконтроля
- •7. МАТЕРИАЛЫ
- •Вопросы для самоконтроля
- •Библиографический список
2.2.2.3. Регулирование охлаждения
При проектировании двигателей с воздушным охлаждением необходимо выполнить основных два условия: минимальное аэродинамическое сопротивление и максимальная теплоотдача при возможно меньшем расходе воздуха. При свободном обдуве (саморегулировании) расход воздуха на охлаждение увеличивается примерно в два раза по сравнению с охлаждением вентилятором. Однако на привод вентилятора затрачивается часть полезной мощности.
Кроме того, изменение режима и внешних условий работы двигателя происходит в достаточно широких пределах. Поэтому степень самопроизвольного саморегулирования недостаточна для поддержания необходимого теплового состояния двигателя. Для устранения
|
|
|
|
|
И |
этого недостатка и выбора оптимального вентилятора необходимо |
|||||
принудительное регулирование воздушного потока. |
|||||
Для принудительного регулирования возможно применение |
|||||
двух методов [12, 13]: |
|
|
|
|
|
а) изменение величины активной поверхности теплоотдачи |
|||||
(размеры и количество рёбер); |
А |
|
|||
|
|
|
|
||
б) изменение количества охлаждающего воздуха, протекающего |
|||||
через межрёберное пространство. |
Д |
||||
Второй метод осуществим следующим образом: |
|||||
1) |
изменением числа о оротов рабочего колеса вентилятора; |
||||
2) |
дросселирован ем воздушного потока; |
||||
3) |
отводом части охлаждающегоб |
воздуха до поступления в меж- |
|||
рёберное пространство; |
|
|
|
|
|
4) |
поворотом лопастейилибо рабочего колеса вентилятора, либо |
||||
направляющего или спрямляющего аппарата; |
|||||
5) |
повторной подачей части нагретого воздуха в вентилятор. |
У каждогоСэтого способа имеются достоинства и недостатки, более
подробное рассмотрение которых можно найти в источниках [12, 13]. Дросселирование и отвод части воздушного потока осуществ-
ляются капотом и дефлекторами. С помощью дефлекторов выравнивают температуру между отдельными цилиндрами и уменьшают неравномерность нагрева цилиндра. Это происходит за счёт прижатия воздушного потока к рёбрам, в результате чего увеличивается скорость обдува.
На рис. 2.22 показаны формы дефлекторов, которые оценивают : − по равномерности температур на разной высоте цилиндра;
46
− величине гидравлических сопротивлений воздушного тракта. При дефлектировании воздушного потока по схеме, изображён-
ной на рис. 2.22, а, последний прижимается к цилиндру на большей части окружности. Рёбра со стороны входа потока интенсивно охлаждаются. Однако такая схема отличается высоким подогревом воздуха и большими гидравлическими потерями. Температурный перепад в стенках цилиндра при такой схеме составляет около 51 ºС.
|
а) |
|
б) |
|
|
в) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 2.22. Дефлектирование цилиндров [6] |
|||||||
Самой распространённой является |
схема, представленная на |
||||||
|
|
|
Д |
рис. 2.22,б. При таком дефлектировании перепад температур в метал-
ле не превышает 23 ºС и гидравлическое сопротивление снижается на |
|
А |
И |
15…20 % по сравнению со схемой 2.22,а. |
При подводе воздушного потока через узкую щель (рис. 2.22,в) воздух равномерно подходит у рёбрам цилиндра, завихривается от удара о стенки цилиндра и в результате происходит интенсивный отвод тепла от рёбер. При этом по сравнению со схемой рис. 2.22,а
снижается потребляемое кол чество воздуха (на ≈ 40 %), уменьшает-
С |
|
|
||
ся сопротивление тракта б(на ≈ 25 %) и перепад температур в стенках |
||||
цилиндра не превышает 25 ºС. |
|
|
||
Кроме установкиидефлекторов для равномерного охлаждения |
||||
цилиндра и головки цилиндра применяют разделение воздушного по- |
||||
тока (рис. 2.23). |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
2 |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
а) |
б) |
в) |
Рис. 2.23. Приёмы разделения воздушного потока [6] : |
||
|
1 – дефлектор; 2 – ребро |
|
47
Для разделения воздушного потока на два самостоятельных для головки цилиндра (рис. 2.23,а) и цилиндра (рис. 2.23, б; рис. 2.23,в) применяют дефлекторы 1 и рёбра 2.
2.2.2.4. Конструкции корпусных деталей двигателей
Цилиндры двигателей с воздушным охлаждением выполняют либо свободными от растягивающих газовых сил, либо с цилиндром, подверженным растягивающему воздействию газовых сил.
В первом случае несущими являются длинные шпильки 1 (рис. 2.24), сжимающие между головкой и картером цилиндр, чем обеспечивается плотность газового стыка, во втором – головка резьбой соединяется с цилиндром (рис. 2.25,б) или притягивается к нему
короткими шпильками (рис. 2.25,а), а последний через – фланец кре- |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
И |
|
|
|
пится короткими шпильками к картеру (рис. 2.25). |
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Кроме того, головка ци- |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Д |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
линдра, собственно цилиндр, |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
впускной и выпускной патруб- |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ки, рёбра могут быть отлитыми |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
А |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
из чугуна (рис. 2.26). |
|
|||
1 |
|
|
|
б |
|
Главное отличие цилиндра |
|||||||
|
|
|
двигателя с воздушным охлаж- |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
и |
|
дением от цилиндра с жидкост- |
|||||||
|
|
|
|
|
ным |
охлаждением |
заключается |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
С |
|
|
|
в наличии на его внешней по- |
||||||
|
|
|
|
|
1 |
||||||||
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
верхности рёбер. |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Цилиндры |
двигателей с |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
воздушным охлаждением |
вы- |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
полняют монометаллическими |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
или биметаллическими. Моно- |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
металлические |
цилиндры |
изго- |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
тавливают литьём из чугуна, |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
стали и алюминиевых сплавов. |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рёбра в чугунных и стальных |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
цилиндрах подвергают механи- |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ческой обработке. |
Из-за высо- |
|||
|
|
Рис. 2.24. Соединение головки |
|||||||||||
|
|
кой |
стоимости |
изготовления |
|||||||||
|
|
цилиндра, цилиндра и картера |
|||||||||||
|
|
длинными шпильками [9] : |
|
стальные цилиндры не получи- |
|||||||||
|
|
|
1 – шпильки |
|
ли широкого распространения и |
48
|
|
|
|
И |
|
|
|
Д |
|
а) б) |
||||
Рис. 2.25. Соединение головки с цилиндром [8] |
||||
|
|
А |
|
|
|
б |
|
|
|
и |
|
|
|
|
С |
|
|
|
|
Рис. 2.26. Цельный литой |
Рис. 2.27. Чугунный цилиндр, |
цилиндр [8] |
залитый в рёбра из |
|
алюминиевого сплава [4] |
49
в настоящее время не выпускаются. На внутреннюю поверхность цилиндров из алюминиевых сплавов наносится слой пористого хрома.
Вбиметаллических цилиндрах собственно цилиндр изготавливается из чугуна или стали. Далее цилиндр либо запрессовывается в рёбра из алюминиевого сплава (рис. 2.27), либо последние заливаются, либо закатываются в цилиндр (рис.2.28; 2.29).
Всоответствии с требованием максимальной теплоотдачи размеры рёбер и их количество должны быть наибольшими, а требование минимального аэродинамического сопротивления выполнимо при меньшей толщине и количестве рёбер.
Наилучшая форма сечения ребра – параболы с вогнутыми сторонами. Однако изготавливать такое ребро технологически сложно, но и
|
|
|
|
|
|
конструкторски |
нецелесо- |
||
|
|
|
|
|
|
И |
|
||
|
|
|
|
|
|
образно, так как увеличива- |
|||
|
|
|
|
|
|
ется расстояние между ци- |
|||
|
|
|
|
|
Д |
|
и неэффективно |
||
|
|
|
|
|
|
линдрами |
|||
|
|
|
|
|
|
используется охлаждающий |
|||
|
|
|
|
А |
воздух. |
|
|
||
Рис. 2.28. Цилиндр с закатанными рёбрами [13] |
|
Применяются |
следую- |
||||||
|
|
|
б |
|
щие основные формы сечения |
||||
|
|
|
|
рёбер: параболическая, тре- |
|||||
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
и |
|
|
угольная |
(трапециевидная), |
|||
|
|
|
|
прямоугольная (табл. 2.6). |
|||||
|
|
|
|
|
|
||||
|
С |
|
|
|
|
В табл. 2.7 |
представ- |
||
|
|
|
|
лены формы контура рёбер |
|||||
а) |
б) |
|
в) |
г) |
|
||||
Рис. 2.29. Последовательность закатки рёбер [13] : |
цилиндра, а на рис. 2.30 – |
||||||||
примеры цилиндров. |
|||||||||
а– проточка канавки, б– расширение канавки; |
|
От |
типа рёбер, их |
в– закладка ленты; г– развальцовка |
размеров (высота, длина, |
|
|
формы) контура зависят величина охлаждающей поверхности цилин- |
дра, эффективность охлаждения двигателя, температурный перепад между верхней и нижней частями цилиндра, жёсткость кривошипношатунного механизма, полезная мощность, затрачиваемая на охлаждение, и т.д.
На долю головок цилиндров приходится 60…75 % поверхности двигателя с рёбрами охлаждения, так как этот элемент неподвижных деталей КШМ воспринимает высокие тепловые и механические нагрузки и является наиболее нагретой частью цилиндра. Высота, форма и расположение рёбер должны обеспечивать равномерное температурное
50
Таблица 2.6
Типы рёбер [12,13]
Форма рёбер |
Схема рёбер |
Литые рёбра |
Обработанные |
|
рёбра |
||||
|
|
|
||
Параболическая |
|
|
|
Треугольная (трапециевидная)
Прямоугольная |
|
|
|
|
И |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Д |
Таблица 2.7 |
|
|
|
|
|
А |
|
|
|
|
|
Формы контура рёбер [12,13] |
|
||||
Форма контура |
|
б |
Конструкция рёбер |
|
|||
|
|
|
|
||||
Окружность |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
С |
|
|
|
|
|
|
Окружность со |
и |
|
|
|
|
||
срезами |
|
|
|
|
|
||
Прямоугольная |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
поле и низкую среднюю температуру всей головки. Для хорошего отвода тепла поверхности выполняют обтекаемой формы без резких переходов и зоны головки с высокой и низкой температурой соединяют площадями большого поперечного сечения. Охлаждающий воздух, прежде всего, поступает в наиболее нагретые зоны (межклапанная перемычка и выпускной патрубок) и на форсунку или свечу зажигания.
51
Рис. 2.30. Цилиндры с прерывистыми рёбрами [6]
|
|
|
|
|
И |
|
|
|
|
|
Д |
|
|
|
|
|
А |
|
|
|
а) |
|
б |
) |
|
в) |
|
|
и |
|
|
|
|
|
Рис. 2.31. Схемы расположения охлаждающих рёбер на головке цилиндров [12] |
||||||
С |
|
|
|
|
б) |
|
а) |
|
|
|
|
|
|
|
|
в) |
г) |
д) |
Рис. 2.32. Головки цилиндров с воздушным охлаждением [6]
52