- •1 Линейные дискретные модели систем управления
- •1.3.2.6 Передаточные функции разомкнутых и замкнутых импульсных
- •2 Нелинейные модели систем управления
- •2.1 Анализ равновесных режимов
- •2.1.1 Основные понятия
- •2.1.2 Структура обобщённой нелинейной сау
- •3 Линейные стохастические модели сау
- •4 Оптимальные сау
- •1 Линейные дискретные модели систем управления
- •Основные понятия о дискретных сау
- •1.2 Классификация дискретных сау
- •1.3 Импульсные сау
- •1.3.1 Понятие об импульсных сау
- •1.3.2 Основной математический аппарат теории дискретных сау
- •1.3.2.1 Структурная схема сау с аим
- •1.3.2.2 Понятие о решетчатой функции
- •1.3.2.3 Понятие о разностных уравнениях
- •1.3.2.4 Дискретное преобразование Лапласа (d-преобразование)
- •1.3.2.6 Передаточные функции разомкнутых и замкнутых импульсных сау
- •Построение переходной характеристики импульсной сау
- •Понятие о частотных характеристиках импульсных сау
- •1.3.2.9 Теорема Котельникова-Шеннона
- •1.3.3 Анализ устойчивости импульсных сау с аим
- •1.3.3.1 Общие сведения
- •1.3.3.2 Алгебраический критерий устойчивости (аналог критерия Гурвица)
- •1.3.3.3 Алгебраический критерий Шур-Кона
- •1.3.4 Аналог критерия Михайлова
- •1.3.5 Аналог критерия Найквиста
- •1.5 Линеаризованные цифровые сау
- •1.5.1 Общие сведения
- •1.5.2 Обобщенная структурная схема цифровой сау
- •1.5.3 Передаточные функции элементов цифровой сау
- •1.5.3.1 Передаточная функция ацп
- •1.5.3.2 Передаточная функция цвм
- •1.5.3.3 Передаточная функция цап
- •1.5.3.4 Структурная схема линеаризованной цас
- •1.5.4 Оценка устойчивости и качества линеаризованной цас
- •1.5.5 Синтез цас
- •2 Нелинейные модели систем управления
- •2.1 Анализ равновесных режимов
- •2.1.1 Основные понятия
- •2.1.2 Структура обобщённой нелинейной сау
- •2.1.3 Типовые нелинейные характеристики
- •2.2 Методы линеаризации нелинейных моделей
- •2.3 Анализ поведения системы управления на фазовой плоскости ( метод фазовых траекторий )
- •2.3.1 Основные понятия
- •2.3.2 Методы построения фазовых портретов
- •2.3.3 Исследование нелинейных сау на фазовой плоскости
- •2.4 Устойчивость положений равновесия
- •2.4.1 Понятие устойчивости нелинейных систем
- •2.5 Первый и второй методы Ляпунова
- •2.5.1 Первый метод Ляпунова
- •2.5.2 Второй метод Ляпунова
- •2.5.3 Определение функций Ляпунова методом Лурье-Постникова
- •2.6 Частотный метод исследования абсолютной устойчивости
- •2.7 Исследование периодических режимов методом гармонического баланса
- •2.7.1 Сущность метода
- •2.7.2 Определение параметров предельных циклов
- •2.7.3 Устойчивость предельных циклов
- •3 Линейные стохастические модели сау
- •3.1 Модели и характеристики случайных сигналов
- •3.2 Прохождение случайных сигналов через линейные звенья и системы.
- •3.3 Анализ и синтез линейных стохастических систем при стационарных случайных воздействиях.
- •4 Оптимальные сау
- •4.1 Задачи оптимального управления
- •4.2. Критерии оптимальности
- •4.3 Методы теории оптимального управления
- •4.3.1 Общие сведения
- •4.3.2 Классический метод вариационного исчисления
- •4.3.3 Принцип максимума
- •4.3.4 Метод динамического программирования.
- •4.4 Синтез оптимальных сау
- •4.4.1 Классификация оптимальных сау
- •4.6 Робастные сау и адаптивное управление
- •4.6.1 Робастные системы управления
- •4.6.2 Самонастраивающиеся (адаптивные) сау
- •4.6.2.1 Понятие об адаптивных сау
- •4.6.2.2 Виды адаптивных систем управления
- •4.6.2.3 Самонастраивающиеся сау со стабилизацией качества управления
- •4.6.2.4 Самонастраивающиеся сау с оптимизацией качества управления
2.7 Исследование периодических режимов методом гармонического баланса
2.7.1 Сущность метода
Амплитуда и частота и сам факт возникновения автоколебаний существенно зависят от параметров САУ. Зависимость и от параметров систем, порядок которых выше второго, целесообразно отыскивать методом гармонической линеаризации . Названный метод является приближенным, но для практических целей обладает достаточной точностью.
Сущность метода состоит в отыскании периодического решения на входе НЭ
(рис. 2.), разложении сигнала на выходе НЭ в ряд Фурье и его замены первой гармоникой.
Рисунок 2.
Такая замена справедлива, если САУ является фильтром низких частот. При этом АЧХ системы подчиняется неравенству:
, ( )
где n=2,3…,∞, или
В
общем виде АЧХ показана на рис. 2.
Рисунок 2.
Основой метода является предположение о том, что автоколебания приближенно можно искать в синусоидальной (гармонической) форме
. ( )
Принципиально, автоколебания всегда несинусоидальны, хотя практически могут быть близки к синусоиде.
Если САР является релейной, то - входная величина реле, и - выходная. Статическую релейную характеристику в общем случае обозначают как нелинейную функцию . Если эта характеристика является идеальной (рис.2.4), то синусоидальное изменение входной величины определяет изменение выходной величины по закону прямоугольного синуса (меандр, рис. 2.) .
Рисунок 2.40
Прямоугольный синус может быть разложен в ряд Фурье, то есть представлен в виде суммы гармонических составляющих (гармоник)
(2. )
где амплитуды гармоник , , и т.д. и - угловая частота. Т.о. первая гармоника выходной величины в случае однозначной релейной характеристики (идеальной) имеет вид
, (2. )
где амплитуда является коэффициентом ряда Фурье и рассчитывается по формуле
. (2. )
Соответственно , в случае петлевой релейной характеристики (рис.1.22) первая гармоника имеет вид
, (2. )
где А1 рассчитывают по формуле (2. ), а
. (2. )
С учетом (2. ) первую гармонику можно представить в виде
, (2. )
а также . (2. )
Следовательно, идеальное релейное звено можно заменить идеальным звеном со статической характеристикой (2. )
и коэффициентом усиления . (2. )
В случае петлевой характеристики , (7.19)
где коэффициент усиления и .
Таким образом, ограничиваясь рассмотрением первой гармоники выходной величины релейного звена, вызванной синусоидальными колебаниями входной величины, приходят к замене нелинейного уравнения релейного звена линейным уравнением ( ) или ( ). Такую линеаризацию называют гармонической линеаризацией нелинейных характеристик. Величину q называют гармоническим коэффициентом усиления НЭ.