- •6.2. Турбулентное течение между параллельными плоскостями (течение в плоской трубе)
- •9.3. Структура и уравнения пристенного турбулентного пограничного слоя
- •9.4. Расчет турбулентного пограничного слоя на пластине
- •9.6. Расчет турбулентного пограничного слоя с градиентом давления
- •9.6. Затопленные турбулентные струи
9.6. Расчет турбулентного пограничного слоя с градиентом давления
Наличие градиента давления во внешнем потоке, а значит, и в пограничном слое, значительно усложняет задачу расчета последнего. Но ввиду практической значимости вопроса он привлекает внимание многих исследователей, и в настоящее время разработаны разнообразные методы решения, опирающиеся на приближенные допущения и эмпирические зависимости. В последние годы получили развитие численные методы решения дифференциальных уравнений (9.3), которые дополняются выражениями турбулентных напряжений согласно одной из полуэмпирических теорий. Для приведения полученной таким путем системы уравнений к виду, удобному для численного решения, используют безразмерные переменные. При этом в некоторых методах применяют специальные преобразования координат для создания более равномерного распределения параметров потока по толщине; в принятых переменных формулируют граничные условия и систему решают на ЭВМ одним из конечно-разностных методов (например, методом сеток или прямых).
Численные методы позволяют найти все параметры течения в пограничном слое и получить его достаточно полное описание. Однако эти методы трудоемки и требуют значительных затрат времени. Краткую характеристику этой группы методов можно найти в работе [27], а подробное изложение — в специальной литературе.
Другая группа методов основывается на интегральных соотношениях пограничного слоя и в первую очередь на зависимости (8.83). Для ее интегрирования необходимо иметь дополнительные связи между параметрами, например, вида Н (**) и Сf (**), которые устанавливают, пользуясь полуэмпирической теорией турбулентности.
Рассмотрим общую схему расчета, основанного на аппроксимации профиля касательных напряжений, идея которого принадлежит К. К. Федяевскому [27].
Примем следующие зависимости для касательных напряжений:
в вязком подслое = ди/ду;
в турбулентном слое = l2 (ди/ду)2.
Используя обозначения 0 = ди/ду|у = 0, u = = у/, получаем
(9.16)
(9.17)
Величина = (U — u)/u носит название «дефекта» скорости.
Если теперь установить каким-либо способом вид зависимости /0= f() и l(), то по формулам (9.16) и (9.17) можно построить безразмерные профили скорости в вязком подслое и в турбулентной области соответственно. В рассматриваемом методе для функции f () принимается аппроксимация полиномом
(9.18)
степень которого зависит от числа граничных условий, используемых для определения коэффициентов bi. Примем следующие вполне достоверные условия.
На стенке ( = 0), очевидно, f (0) = 1. Кроме того, из уравнений (8.83) при = 0
Вводя обозначение
(9.19)
и подставляя указанные граничные условия в формулу (9.18), после определения коэффициентов b0, b1, ... находим
(9.20)
Для закона распределения длины пути перемешивания следует принять одну из эмпирических или полуэмпирических зависимостей. Расчеты показывают, что для внешней задачи и для течений в плоских каналах подходит формула Прандтля — Никурадзе
(9.21)
полученная по результатам экспериментов, проведенных на гладких трубах.
Подставляя выражение (9.20) в зависимость (9.16), вычисляя интеграл и ограничиваясь членами порядка не выше 2, получаем закон распределения скорости в вязком подслое:
(9.22)
где
Отсюда следует, что профиль скорости в вязком подслое зависит в общем случае от одного параметра Ф, а значит, от градиента давления и только при др/дх = 0 является линейным.
Безразмерный профиль скорости в турбулентной части пограничного слоя можно построить, подставив выражения (9.20) и (9.21) в формулу (9.17) и вычислив интеграл. В общем случае это можно сделать только численно. Однако ясно, что безразмер-
ный профиль дефекта скорости будет зависеть от одного параметра Ф. При этих расчетах необходимо знать толщину л вязкого подслоя. Ее можно найти исходя из допущения, что на границе вязкого подслоя с турбулентным течением местное число Рейнольдса Rел = uлл./ достигает некоторого критического значения 2. Согласно выражению (9.22) на этой границе справедливо соотношение
(9.23)
где л = л/
Сравнение расчетов с экспериментальными данными показало, что 10. Поскольку л < 1, можно пренебречь членом, содержащим л3, в результате чего получается зависимость, определяющая толщину вязкого подслоя:
(9.24)
Связь между толщиной пограничного слоя и напряжением на стенке 0 устанавливают исходя из условия, что на границе вязкого подслоя (у = л) скорости потока, вычисленные по формулам (9.17) и (9.22), должны быть одинаковыми:
(9.25)
Эта зависимость называется законом сопротивления. Если использовать выражение (9.23), то можно исключить Re и представить закон сопротивления в виде
(9.25')
Вычислив интегралы в правой части формул (9.16) и (9.17), можно определить интегральные характеристики пограничного слоя
9.26)
где
При вычислении интегралов J1 и J2, на участке от = 0 до 1= 2. используют формулу (9.22), а на участке от л до 1 — (9.17). Теперь параметр H = */** выразим зависимостью
(9.27)
Число Рейнольдса Re** представим в форме
и используем формулы (9.23) и (9.26) для Re и **/. Получим связь между Re** и толщиной вязкого подслоя:
(9.28)
Если теперь задать ряд произвольных значений л , то для каждого фиксированного Ф можно вычислить: u/U по формуле (9.25') и затем Сf = СT = 2 (u/U )2; H — по (9.27); */ и **/ — по (9.26), а по (9.28) — соответствующее, число Re**.
Следовательно, эти параметры могут быть выражены как функции числа Re** и формпараметра Ф. Но расчеты показали, что вместо последнего удобнее использовать формпараметр Бури — Лойцянского
(9.29)
где Ст0—коэффициент сопротивления трения при Ф=0.
С учетом выражения (9.26) формулу можно записать в виде
(9.29)
Анализ результатов расчетов показывает, что интегралы J 1 и J2, при lg Re** > 3 ... 3,5 являются функциями только формпараметра Ф. Учитывая выражение (9.25), заключаем, что вместо переменных Re** и Ф, можно использовать Re** и f, т, е. найти СT/СT0 (f Re**) и H (f, Re**). Эти зависимости рассчитаны на ЭВМ, изображены графически и для них найдены интерполяционные формулы [27].
Теперь расчет пограничного слоя можно выполнить по следующей схеме. Так как скорость внешнего потока является заданной (или заранее рассчитанной величиной), то, внося в интегральное соотношение импульсов (8.83') найденные зависимости для СT и H, можно это уравнение рассматривать как обыкновенное дифференциальное уравнение относительно толщины потери импульса **. Интегрирование выполняют одним из численных методов. После нахождения **(х) по указанным выше зависимостям определяют остальные параметры пограничного слоя (СT, H и др.). Координату точки отрыва находят из условия СT = 0. Расчеты выполняют на ЭВМ с использованием стандартных программ интегрирования обыкновенных дифференциальных уравнений.