- •1 Матриці і дії над ними
- •1.1 Основні поняття
- •1.2 Дії над матрицями
- •1.2.1 Складання і віднімання матриць
- •1.2.2 Множення матриці на число
- •1.2.3 Множення вектора на матрицю
- •1.2.4 Перемноження векторів
- •1.2.5 Множення матриці на матрицю
- •1.3 Системи лінійних рівнянь алгебри
- •1.3.1 Загальні відомості про системи лінійних рівнянь
- •1.3.2 Матричний метод розв’язання систем лінійних рівнянь
- •1.3.3 Метод Гауса
- •1.4 Лабораторна робота 1
- •2 Визначення внутрішніх зусиль та напружень у конструкціях, що перебувають в одноосному напруженому стані
- •2.1 Загальне уявлення про метод кінцевих елементів
- •2.2 Розтягання (стикання) призматичних стрижнів. Визначення напружень. Розрахунок на міцність
- •2.3 Лабораторна робота 2
- •2.4 Лабораторна робота 3
- •2.5 Поняття про кручення. Побудова епюри крутних моментів. Напруження і деформації при крученні круглого вала
- •2.6 Лабораторна робота 4
- •3 Згинання. Побудова епюр
- •3.1 Поняття про згинання балки. Види опор й опорні реакції. Внутрішні зусилля в балці, їх визначення і правила знаків
- •3.2 Лабораторна робота 5
- •3.3 Лабораторна робота 6
- •4 Складний опір
- •4.1 Поняття про складний опір
- •4.1.1 Складне і косе згинання
- •4.1.2 Згинання з крученням круглих валів
- •4.2 Лабораторна робота 7
- •4.3 Лабораторна робота 8
- •5.1.3 Плоский деформований стан
- •5.1.4 Зв'язок між деформаціями і переміщеннями
- •5.1.5 Зв'язок між напруженнями і переміщеннями
- •5.2 Особливості осесимметричної задачі теорії пружності
- •5.3 Лабораторна робота 9
- •5.4 Лабораторна робота 10
- •6 Розрахунки в спеціальних cae системах на прикладі пакету cosmos/m
- •6.1 Загальні відомості
- •6.1.1 Основний екран і головне меню
- •6.1.2 Алгоритм ке-розрахунку в cosmos/m
- •6.1.3 Геометричні примітиви в geostar
- •6.1.4 Властивості елементів
- •6.1.5 Параметрична генерація кe-сітки
- •6.1.6 Автоматична генерація одно- і двомірних ке-сіток
- •6.2 Команди cosmos/m
- •6.2.1 Меню geometry
- •6.2.2 Меню Meshing
- •6.2.3 Меню Propsets
- •6.2.4 Меню loadsbc
- •6.2.5 Меню Analysis
- •6.3 Лабораторна робота 11
- •6.4 Лабораторна робота 12
- •6.5 Лабораторна робота 13
- •6.6 Лабораторна робота 14
- •6.7 Лабораторна робота 15
- •Глава 7 обчислювальна гідродинаміка
- •7.1. Поняття про рівняння руху в’язких середовищ
- •7.1.1. Рівняння імпульсу в консервативній формі
- •7.1.2 Формулювання початкових і граничних умов
- •7.1.3 Рівняння перенесення вихору
- •7.1.4 Граничні умови для вихорового рішення
- •7.1.5 Вихоровий розв’язок для закругленого штампу
- •7.1.6 Метод маркерів
- •7.6 Лабораторна робота 16
- •7.4 Лабораторна робота 17
- •139/2010. Підп. До друку Формат 60х84/16.
- •84313, М. Краматорськ, вул. Шкадінова, 72
7.6 Лабораторна робота 16
Виготовити пластилінові заготівки у вигляді прямокутних паралелепіпедів для кожного зі штампів на рисунках 7.11-7.12. Відповідно до емпіричного методу маркерів (див. рисунок 7.12) нанести дисперсні частинки дерев'яної тирси на передні бічні поверхні кожного з паралелепіпедів. Щільно укласти пластилінові заготівки в рознімні штампи і зібрати їх. Із застосуванням гідравлічного пресу, секундоміра і лінійки побудувати емпіричні графіки залежностей від часу для тиску і швидкості пресування. У випадку пресування пластилінових заготівок через роз’ємні штампи із прозорими плексигласовими кришками, із застосуванням цифрового фотоапарату відслідкувати переміщення дисперсних частинок-маркерів, зарисувати емпіричні лінії току і застійну зону оброблюваного матеріалу, а також обчислити площу застійної зони.
Вказівки до виконання лабораторної роботи 16
1. Для плексигласового
штампу із шириною каналу
мм
і кутом
між каналами (див. рисунок 7.12а-г)
оптимальними розмірами пластилінової
заготівки є прямокутний паралелепіпед
з висотою 130 мм і площею основи
мм2.
Для дерев’яного штампу із прозорою
бічною стінкою та з шириною каналу
мм,
кутом перетину каналів
(див. рисунок 7.12д-е) оптимальними
розмірами пластилінової заготівки є
прямокутний паралелепіпед з висотою
60 мм і площею основи
мм2.
2. На передню поверхню кожного з двох паралелепіпедів укладаються дисперсні частинки дерев'яної тирси, після чого вони одночасно вдавлюються в об’єм пластилінового паралелепіпеду за допомогою гладенької пластини, яка розташована уздовж всієї передньої поверхні паралелепіпеду, причому вдавлювання відбувається до тих пір, доки тверді частинки не занурюються в об’єм пластиліну (див. рисунок 7.12). Для зменшення тертя оброблюваного матеріалу при пресуванні посипаємо стінки вхідних та вихідних каналів штампів тальком, щільно укладаємо досліджувані заготівки у відповідні рознімні штампи (див. рисунок 7.12) і стягуємо половинки плексигласового і дерев’яного штампів гвинтами уздовж каналів.
3. По черзі встановлюємо
досліджувані стягнені штампи із
закладеними в них заготівками під
гідравлічний прес і деформуємо
оброблюваний матеріал із використанням
відповідних пуансонів. На початку
пресування вмикаємо секундомір і олівцем
або маркером робимо позначки на рухомому
пуансоні у відповідні фіксовані моменти
часу. За результатами одержаних даних
будуємо емпіричні графіки для тиску і
швидкості пресування від часу
і
(див. рисунок 7.13), а також знаходимо
середні значення цих величин.
При цьому для емпіричного дослідження динаміки течії матеріалу при кутовому пресуванні встановлюємо цифровий фотоапарат на штативі у певне фіксоване положення навпроти дерев’яного або плексигласового штампів і робимо необхідну кількість знімків плинного матеріалу з маркерами упродовж пресування (див. рисунок 7.12).
При подальшому аналізі
одержаної сукупності цифрових фотографій
на комп'ютері відслідкуйте послідовні
переміщення певних дисперсних
частинок-маркерів і зарисуйте емпіричні
лінії току і застійну зону оброблюваного
матеріалу. Із використанням прямокутної
системи координат
–
підберіть апроксимацію для емпіпичних
траєкторій частинок
,
зарисуйте у звіті з лабораторної роботи
форму застійної зони і наближено
обчисліть її площу.
Рисунок 7.13 – Емпіричні залежності тиску (а, в, д, з) і швидкості (б, г, ж, к) рівноканального кутового пресування для течії пластиліну
