- •Методические указания для студентов специальности 2711 всех форм обучения
- •Часть 1 Кемерово 2002 Введение
- •1. Общие сведения о тепловой обработке продуктов и тепловых аппаратах.
- •1.1. Классификация способов тепловой обработки.
- •1.2. Объемные способы тепловой обработки продуктов.
- •Инфракрасный нагрев.
- •Сверхчастотный (свч) нагрев.
- •Электроконтактный нагрев (эк).
- •Индукционный назрев.
- •1.3 Комбинированные способы тепловой обработки продуктов.
- •1.4 Классификация и индексация теплового оборудования.
- •Контрольные вопросы:
- •Самостоятельно изучить:
- •2. Теплоносители
- •3. Общие принципы устройства тепловых аппаратов.
- •3.1 Требования, предъявляемые к тепловым аппаратам.
- •3.2 Значение стандартизации, нормализации и унификации в улучшении технико-эксплуатационных показателей работы тепловых аппаратов.
- •3.3 Основные части тепловых аппаратов и материалы для их конструирования.
- •3.4 Теплообменники, применяемые в тепловых аппаратах.
- •3.5. Технико - экономические и эксплуатационные показатели работы тепловых аппаратов.
- •Контрольные вопросы:
- •4. Тепловой расчет аппарата.
- •4.1 Задачи конструкторском и проверочном расчета аппарата.
- •4.2 Тепловой баланс аппарата и характеристика элементов, его составляющих
- •4.3 Определение площади поверхности теплообмена в тепловом аппарате.
- •5. Схема газо-, паро- и электроснабжения предприятий общественного питания
- •5.1. Характеристика трубопроводов.
- •5.2 Схема газоснабжения предприятии общественного питания.
- •Арматура внутреннего газопровода.
- •5.3 Схема пароснабжения предприятий общественного питания.
- •Паропровод и его арматура.
- •Конденсатопровд и его арматура.
- •5.4 Схема электроснабжения предприятий общественного питания.
- •Контрольные вопросы:
- •6. ТеплоГенеРирующие устройства.
- •6.1 Классификация теплогенерирующих устройств.
- •Классификация теплогенерирующих устройств. Таблица 6.1
- •6.2 Теплогенерирующие устройства, использующие теплоту влажного насыщенного пара.
- •7. Аппараты с ик-нагревом II свч-нагревом.
- •7.1 Аппараты с ик - нагревом периодического действия.
- •Режимы тепловой обработки в свч - поле.
- •8. Пщеварочное оборудование
- •8.1 Классификация и устройство пищеварочных котлов
- •Литература
- •Содержание
4.2 Тепловой баланс аппарата и характеристика элементов, его составляющих
Тепловые балансы для нестационарного и стационарного режимов работы аппарата выражаются соответственно уравнениями:
Q = Q1 + Q2 + Q3 + Q4 + Q5 + Q6; (4.3)
Q = Q1 + Q2 + Q3 + Q4 + Q5; (4.4)
Здесь теплота (Q), вносимая в аппарат энергоносителем
Q1 - полезная теплота, необходимая для осуществления конкретного технологического процесса;
Q2 - потери теплоты с уходящими продуктами сгорания топлива. Данные потери имеют место в аппаратах, использующих нагрев за счет сгорания твердого, жидкого или газообразного топлива Потери обусловлены тем, что продукты сгорания топлива выходят из аппарата с температурой, значительно превышающей температуру окружающего воздуха.
Q3 - потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива. Эти потери могут быть обусловлены недостатком воздуха в камере сгорания, недостаточным перемешиванием топлива с воздухом, нарушениями температурных режимов горения.
Q4 - потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива, что обусловлено провалом через колосниковую решетку, выпадением в шлак и уносом с продуктами сгорания отдельных несгоревших частиц твердого топлива.
Q5 - погори теплоты наружными ограждениями аппарата в окружающую среду. Потери являются следствием превышения температуры наружных ограждении аппарата над температурой окружающей среды. При этом от ограждений имеет место теплоотдача конвекцией и излечением.
Q6 - потери теплоты на разогрев конструкции аппарата. Потери обусловлены необходимостью повышения температуры отдельных элементов конструкции аппарата.
В зависимости от вида энергоносителя отдельные составляющие элементы теплового баланса могут отсутствовать. При расчетах аппаратов с газовым обогревом будут отсутствовать потери теплоты от механической и химической неполноты сгорания топлива Q3, Q4 а для аппаратов на паровом и электрическом обогреве - потери теплоты Q2, Q3 и Q4. Определение полезно используемой теплоты. Количество полезно используемой теплоты является основной характеристикой совершенства теплового аппарата и определяет величину его коэффициента полезного действия:
η = (Q1/Q) * 100; (4.5)
В зависимости от цели тепловой обработки продуктов основное количество теплоты затрачивается на нагрев продукта и доведение его до определенной степени готовности. Как правило, пищевые продукты подвергают тепловой обработке (варке, жарке, пассерованию и др.) в технологических средах: Жидкости (молоко, бульон, вода), жире, соусе и воздухе. Поэтому определенное количество теплоты затрачивается на нагрев технологических сред до требуемой температуры и поддержание ее в течении всего технологического цикла
При этом в процессе тепловой обработки пищевых продуктов в связи со сложными биохимическими процессами, протекающими в них, кипением жидкостей, происходит испарение влаги.
Отсюда расход полезно используемой теплоты при расчете теплового аппарата можно подразделить на 3 основных составляющих:
- нагрев продукта от его начальной температуры до рациональной температуры конкретного процесса и выдерживание продукта при этой температуре;
- нагрев технологической среды от начальной температуры до требуемой в данном технологическом процессе и поддержание этой температуры в течении всего процесса:
- расход теплоты на испарения жидкости из продукта и технологической среды (ΔWr)
Тогда основные уравнения для определения Q1 в процессах варки продуктов будут иметь вид:
Q1 = Gпр (tк – tн) + Gжсж(tк – tн) + W; (4.6)
для процессов жарки основным способом:
Q1 = Gпрспр(tк – tн) + Gжсж(tк – tн) + W; (4.7)
для процессов жарки, во фритюре:
Q1 = Gпр (tк – tн) + Gжсж(tк – tн) + Gжсж(tк – tн) + W; (4.8)
Определение потерь теплоты при работе аппаратов.
Потери теплоты с уходящими продуктами сгорания как Q2 для режима разогрева аппарата, так и для стационарного режима можно определить по следующей зависимости:
Q2 = (Iу – Iв)B; (4.9)
где: В - массовый или объемный расход топлива, кг/с или м3/с;
Iу – энтальпия уходящих продуктов сгорания, Дж/кт или Дж/ м3;
Iв – энтальпия воздуха, поступающего в топочную катеру.
Потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива рассчитывают по уравнению
Q3 = 12,8*103VсоB; (4.10)
где: Vсо - объем СО и продуктах сгорания, приходящихся на 1 кг или м3 топлива, м3/кг или м3/м3;
В - массовый или объемный расход топлива, кг/с или м /с;
12,8 * 103 – теплота сгорания СО, кДж/м3.
Следует отметить, что потери теплоты Q3 зависят от сорта топлива и условий протекания процесса горения.
Потери теплоты от механическою недожога топлива Q4 (провал, унос, шлаки) имеют место только при сжигании твердого топлива. Эти теплопотери зависят от вида и сорта твердого топлива и ориентировочно принимаются от 2 до 6 % теплоты Q1.
Потери теплоты наружными ограждениями аппарата в окружающую среду Q5 как для режима разогрева, так и для стационарного режима определяются по формуле:
Q5 = Fi(tni – to); (4.11)
где: Fi - наружная поверхность i-гo элемента ограждения (крышка, дверца и т.п.), м2;
- коэффициент теплоотдачи в окружающую среду данным элементом наружного ограждения аппарата, Вт/(м2 К);
tni - средняя температура i-гo элемента ограждения аппарата, °С или К;
to - температура окружающей среды, °С или К.
Расчет потерь теплоты на разогрев конструкции теплового аппарата ведется в основном для нестационарного режима работы. Однако в некоторых случаях эти теплопотери следует учитывать и при стационарном режиме Например, при работе тепловых шкафов в стационарном режиме имеют место потери теплоты на нагрев кондитерских листов, противней и функциональных емкостей.
Потери теплоты на разогрев конструкции определяются из выражения:
Q6 = Mi(tni – to)/ τ; (4.12)
где: Mi - масса i-гo элемента конструкции, кг,
сi - удельная массовая теплоемкость материала i-гo элемента, Дж/(кг∙К);
τ - продолжительность периода разогрева конструкции, с.
Коэффициент полезного действия аппарата может быть определен для периода разогрева, стационарного режима и всего процесса приготовления пищи соответственно по формулам:
η = (Q1/Q) * 100; (4.13)
η = (Q1/Q) * 100; (4.14)
η = (Q1 + Q1)/(Q +Q); (4.15)
Коэффициенты теплоотдачи при лучистом и конвективном теплообмене. Критериальные уравнения для определения коэффициентов теплоотдачи.
При определении потери теплоты наружными ограждениями аппарата в окружающую среду Q5 возникает проблема выбора коэффициента теплоотдачи . При этом отметим, что в процессе отдачи теплоты ограждениями аппарата имеет место теплоотдача конвекцией и излучением, поэтому коэффициент теплоотдачи в данном случае определяется как суммарная величина.
i = кi + лi; (4.16)
где: кi - коэффициент теплоотдачи конвекции, Вт/(м2 К);
лi - коэффициент теплоотдачи излучением, Вт/(м2 К).
При определении коэффициента теплоотдачи конвекции прежде всего необходимо выяснить характер теплообмена: происходит он при вынужденном или свободном движении воздуха относительно теплоотдающей поверхности.
При вынужденном движении коэффициент теплоотдачи определяется при помощи критериев Рейнольдса и Прандтля. Первый критерий характеризует динамику потока, второй критерии - физические константы рабочего тела (воздуха).
Отдача теплоты стенками аппарата в окружающую среду, как правило, проходит при свободном движении воздуха, по поэтому определяющими являются критерии Грасгофа и Прандтля.
Критерий Грасгофа характеризует интенсивность конвективных потоков, возникающих вследствие разности плотностей рабочего тела (воздуха) и перепада температур между ним и стенкой аппарата с учетом геометрической характеристики теплоотдающей поверхности.
На основе определяющих критериев находится критерии Нуссельта, включающий значение коэффициента теплоотдачи конвекцией и характеризующий собой тепловое подобие.
Указанные критерии имеют следующий вид:
Rc = l/; (4.17)
Pr = /; (4.18)
Gr = (gl3t/2) ; (4.19)
Nu = кl/; (4.20)
где: - коэффициент температуропроводности воздуха, м2/с;
g - ускорение силы тяжести, м/с2;
- коэффициент теплопроводности воздуха, Вт/(м К);
- коэффициент объемного расширения воздуха, I/К;
к - коэффициент конвективной теплоотдачи, Вт/(м2 К);
l - определяющий геометрический размер, м;
- кинематический коэффициент вязкости воздуха, м2/с;
t - перепад температур между воздухом и ограждением,
t - определяющая температура, °С.
При свободной конвекции в неограниченном пространство критериальное уравнение приобретает вид:
Nun = c(Gr*pr)n; (4.21)
Значение коэффициента пропорциональности С и показателя степени n для отдельных областей произведения (Gr*pr) могут быть приняты из справочной литературы.
Но значению критерия Нуссельта определяется искомый коэффициент теплоотдачи конвекцией:
к = Nul; (4.22)
Коэффициент теплоотдачи лучеиспусканием определяется по формуле Стефана-Больцмана:
aл = Со/(tn – to)[(Tn/100)4 – (To/100)4] ; (4.23)
где: - степень черноты полного нормального излучения поверхности для различных материалов;
С0 - коэффициент лучеиспускания абсолютно черного тела
С0 = 5,67 Вт/(м2К4);
Тп - абсолютная температура поверхности ограждения, К;
Т0 - абсолютная температура окружающей среды, К.
При решении частных задач для определения коэффициентов теплоотдачи конвекцией от стенок аппарата к окружающему воздуху можно воспользоваться следующими формулами.
Формула Коха применяется для определения aк в случае естественной конвекции от вертикального цилиндра к воздуху:
aк = 5,88c[(tn – to)0.25/d]; (4.24)
где: С - коэффициент, зависящий от высоты цилиндра;
d - диаметр цилиндра, м;
to - средняя температура окружающего воздуха, 9С;
tn - температура поверхности, С.
Формула Жуковского применяется для определения aк в случае естественной конвекции от горизонтальной поверхности вверх при условии 15 < ( tn – to ) < 900
aк = 3,42(tn – to)0.25; (4.25)
Формула для определения aк от вертикальной плиты имеет вид:
aк = A(tn – to)0,33; (4.26)
где: А - коэффициент; зависящий от средней температуры пограничного слоя воздуха tm, около поверхности ограждения:
tm = (tn – to)/2; (4.27)
Суммарный коэффициент теплоотдачи конвекцией и лучеиспусканием можно приближенно определить но следующей формуле (в случае теплоотдачи в закрытых помещениях при температуре ограждений до 150°С)
a = 9,74 = 0,07(tn – to); (4.28)