- •Введение
- •Глава 1. Физико-химические основы процессов химико-термической обработки
- •После преобразования получим
- •Путем вычитания получим
- •Для легирующего элемента решение этой же системы дает
- •Глава 2. Цементация стали
- •§ 1. Карбюризаторы для цементации
- •§ 2. Стали для цементации
- •§ 3. Влияние времени, температуры и легирующих элементов в стали на результаты цементации
- •§ 4. Режимы термической обработки стали после цементации и структра цементованного слоя
- •§ 5. Свойства цементованной стали.
- •Глава 3. Азотирование стали
- •§ 6. Технология азотирования
- •§ 7. Стали, подвергаемые азотированию
- •§ 8. Влияние параметров азотирования и легирования стали на скорость процесса газового азотирования. Структура азотированного слоя
- •§ 9. Свойства азотированной стали
- •Глава 4. Нитроцементация и цианирование стали
- •§ 10. Высокотемпературная нитроцементация
- •§ 11. Низкотемпературная нитроцементация
- •§ 12. Цианирование стали
- •Глава 5. Хромирование стали
- •§ 13. Технология процесса хромирования
- •§ 14. Структура хромированного слоя. Влияние различных факторов на результаты хромирования
- •§ 15. Свойства хромированной стали
- •Глава 6. Алитирование стали
- •§ 16. Технология процесса алитирования
- •§ 17. Структура алитированного слоя и влияние различных факторов на результаты процесса
- •§ 18. Свойства алитированной стали
- •Список литературы
§ 15. Свойства хромированной стали
На рис. 31 приведены величины поверхностной твердости хромированной углеродистой стали. Высокая твердость поверхности обусловливает высокую износостойкость и теплостойкость (850—900° С) хромированных изделий. Если износостойкость оловянносвинцовистого баббита принять за единицу, то закаленная сталь ШХ-15 имеет износостойкость в 54,6 раза больше, хромированная сталь с 0,65% С— в 227,5 раза больше. Хромированная сталь отличается высокой эрозионной стойкостью и сопротивлением кавитации, что обусловливает применение хромирования для деталей топливной аппаратуры, лопаток турбин из аустенитных сталей и т.д. Хромирование повышает характеристики ползучести, длительной и усталостной прочности материалов. Для повышения твердости сердцевины и повышения механических характеристик хромированные детали можно подвергать термической обработке. Поверхность деталей при этом темнеет, но это практически не сказывается на уровне поверхностной твердости и коррозионной стойкости в малоагрессивных средах.
Результаты, приведенные в табл. 3, показывают существенное повышение жаростойкости сталей после хромирования, причем хромированная углеродистая сталь имеет жаростойкость выше, чем высоколегированные хромистые и хромоникелевые стали и сплавы.
Таблица 3
Материал |
Привес на окалину, % |
|
до хромирования |
после хромирования |
|
Железо (0,03% С) |
615,3 |
81,0 |
Сталь 15 |
669,5 |
8,1 |
„ Х18Н11Б |
388,9 |
10,4 |
„ ХН77ТЮ |
57,2 |
16.3 |
„ Х23Н18* |
100,0 |
6.3 |
* Условно принято за 100%. |
Хромированный слой имеет высокую коррозионную стойкость во влажном воздухе, морской воде, в нагретом паре и в азотной кислоте. В растворах серной, уксусной и фосфорной кислот стойкость хромированной стали заметно выше, чем нехромированной, однако различие в стойкости менее резко, чем в азотной кислоте.
Весь этот комплекс положительных свойств хромированной стали позволяет применять ее для большой номенклатуры разнообразных деталей ,из углеродистых и легированных сталей.
Глава 6. Алитирование стали
Процесс поверхностного диффузионного насыщения стали алюминием называется алитированием. Алитированию подвергаются углеродистые и легированные стали различных марок с целью повышения жаростойкости и стойкости против атмосферной коррозии. В соответствия с диаграммой состояний Fe—А1 (рис. 32) алитирование производят при температурах 700—1100° С. Глубина алитированного слоя варьируется в пределах 0,02—0,8 мм. Так же, как и при хромировании, при диффузии алюминия образуется два твердых раствора — α и γ, однако уже гари содержании алюминия более 32,6% образуется ряд интерметаллических соединений.
§ 16. Технология процесса алитирования
Промышленное применение нашли в основном три метода алитирования: в твердых порошкообразных смесях, в ваннах с расплавленным алюминием, а также метод поверхностной металлизация алюминием с последующим диффузионным отжигам.
Возможно также алитирование в вакууме осаждением из парогазовой фазы, электролитическое—в ваннах, состоящих из солей алюминия, а также газовое алитирование, при котором через твердые смеси, содержащие алюминий, пропускают водород.
Алитирование в твердых смесях проводят в герметичных контейнерах, применяя порошок алюминия (49—50%) или ферроалюминий (50—99%) с добавками окиси алюминия (при применении FeAl добавка Аl2Оз необязательна, так как порошок почти не подвержен спеканию) и NH4Cl (1—2,%).
Химические реакции, протекающие в таком контейнере, подобны реакциям при хромировании:
МН4С1=NНз+НС1;
6НС1 + 2А1 = 2А1С1з + ЗН2;
А1С1з+2А1=3А1С1;
или
А1С1з = А1С1 + Cl2.
Считается, что образующийся субхлорид алюминия А1С1 путем самовосстановления на поверхности стали образует атомарный алюминий
ЗА1С1= А1С1з+2А1.
Однако возможно и протекание обменной реакции типа
А1С1з + Fe (изделие) =FеС1з + А1.
Оптимальной температурой процесса считается температура 950—1050° С. Процесс достаточно длительный и в зависимости от требуемой глубины составляет 4—30 ч.
Для уменьшения хрупкости слоя иногда после такого алитироваяия проводят диффузионный отжиг при 800—1000°, в результате которого содержание алюминия в поверхностном слое снижается до 20—30% с увеличением общей глубины слоя.
Большой производительностью отличается метод погружения изделий в ванну с расплавленным алюминием.
Процесс ведут при 700—800°, слой толщиной 0,02—0,1 мм образуется уже в течение 1 — 15 мин. Однако при всей своей простоте и кратковременности этот метод обладает рядом недостатков: 1) повышенной хрупкостью слоя, которая также должна устраняться диффузионным отжигом; 2) разъеданием и растворением изделий в расплавленном алюминии; 3) малой стойкостью тиглей; 4) местным налипанием алюминия и пленки окиси алюминия на деталях; 5) неравномерностью насыщения; 6) окислением железа во время погружения.
Правда, существует целый ряд мероприятий для повышения качества алитирования в ваннах. Добавление в ванну 8—12% Fe или 20—22,% Ni уменьшает интенсивность растворения и разъедания деталей.
Метод также усовершенствован за счет применения флюсов, что уменьшает разъедание (прогрев производится в слое флюса), защищает расплав от окисления, улучшает смачивание и тем самым способствует образованию более однородного по глубине слоя, облегчает очистку поверхности от загрязнений при встряхивании деталей в слое флюса. В качестве флюсов применяются составы, содержащие NaCI, HC1, LiCI, ZnCl2, А1Fз, NaF, Na3AlF6 в различных пропорциях.
При алитировании рассматриваемым способом стальных листов и проволоки перед загрузкой в ванну проводят отжиг в проходных печах с восстановительной атмосферой диссоциированного аммиака. При этом удаляются все окисные пленки, и поверхность стали эффективно смачивается расплавленным алюминием.
Алитирование методом металлизации проводят в несколько приемов. На предварительно очищенную поверхность (пескоструйная обработка, обработка металлической крошкой для очистки и создания повышенной шероховатости с целью повышения сцепления покрытия и основного металла) путам распыления наносится слой алюминия толщиной 0,8—1,2 мм. Процесс покрытия состоит в плавлении металла и разбрызгивании его струёй сжатого воздуха под давлением 2—4 ат с помощью специальных металлизаторов (газовых, электрических или высокочастотных). При этом получается пористый слой с малой прочностью сцепления. Далее производится обмазка поверхности защитными составами (серебристый графит, огнеупорная глина, кварцевый песок, жидкое стекло и т. д.) для защиты от окисления при последующем диффузионном отжиге. Отжиг проводится при температуре 900—1100° с предварительным подогревом и медленным охлаждением. Этот метод вполне экономичен и может конкурировать с другими методами.