- •С.А. Карауш
- •В.В. Литвак
- •Традиционные источники энергии
- •Экологические проблемы энергетики
- •Термоэлектрические преобразователи
- •Фотоэлектрические преобразователи
- •Нагревание воды солнечным излучением
- •Другие применения солнечной энергии
- •Подогреватели воздуха
- •Зерносушилки
- •Охлаждение воздуха
- •Использование энергии Солнца в автомобилях
- •Концентрирующие гелиоприемники
- •Солнечные коллекторы
- •Паротурбинные сэс
- •Ветроэнергетика
- •7.1. Энергия ветра и возможности ее использования
- •Перспективы использования энергии ветра
- •Запасы энергии ветра и возможности ее использования
- •Основы теории расчета ветроэнергетических установок
- •Работа поверхности при действии на нее силы ветра
- •7.3.2. Работа ветрового колеса крыльчатого ветродвигателя
- •Теория идеального ветряка
- •Понятие идеального ветряка
- •Классическая теория идеального ветряка
- •7.5. Теория реального ветряка
- •Работа элементарных лопастей ветроколеса.
- •Второе уравнение связи
- •Момент и мощность всего ветряка
- •Потери ветряных двигателей
- •Характерные особенности ветрогенераторов
- •Классификация ветроэнергетических установок для производства электроэнергии
- •Производство механической работы
- •Минусы ветроэнергетики
- •Вэс с точки зрения экологии
- •Сухие скальные породы
- •Естественные водоносные пласты
- •Запасы и распространение термальных вод
- •Методы и способы использования геотермального тепла
- •Использование геотермального тепла в системах теплоснабжения
- •Теплоснабжение высокотемпературной сильно минерализованной термальной водой
- •Теплоснабжение низкотемпературной
- •8.З.1.З. Двухконтурные системы геотермального теплоснабжения
- •Использование геотермального тепла для выработки электроэнергии
- •8.З.2.1. ГеоТэс на парогидротермах
- •Двухконтурные ГеоТэс на низкокипящих рабочих телах
- •8.3.2.5. Геотермально-топливные электростанции
- •Комбинированное производство электрической и тепловой энергии
- •Верхне-Мутновская ГеоТэс
- •Океанская ГеоТэс
- •Паужетская ГеоТэс
- •Тепловая энергия океана
- •1026 Дж. Кинетическая энергия океанских течений оценивается величи-
- •Энергия приливов и отливов
- •Энергия морских течений
- •Использование тепловой энергии океана
- •Преобразователи энергии волн
- •Преобразователи, отслеживающие профиль волны
- •Преобразователи, использующие энергию колеблющегося водяного столба
- •Подводные устройства
- •Использование энергии приливов и морских течений
- •Мощность приливных течений и приливного подъема воды
- •Использование энергии океанских течений
- •Общая характеристика технических решений
- •Использование теплоты отработавших газов
- •Теплосодержание отработавших газов
- •Теплообменники для отработавших газов
- •Котлы-утилизаторы (ку)
- •Использование теплоты испарительного охлаждения
- •Использование теплоты низкого потенциала
- •Системы аккумулирования энергии
- •Использование теплоты продукции и отходов
- •- Подача сырья; 5 - горячий клинкер; 6 - охлажденный клинкер;
- •Общие сведения
- •Классификация биотоплива
- •Производство биомассы для энергетических целей
- •Сжигание биотоплива для получения тепла
- •Пиролиз (сухая перегонка)
- •Другие термохимические процессы
- •Спиртовая ферментация (брожение)
- •Агрохимические способы получения топлива
- •Проблема взаимодействия энергетики и экологии
- •Влияние ветроэнергетики на природную среду
7.5. Теория реального ветряка
Работа элементарных лопастей ветроколеса.
Первое уравнение связи
Выделим
из лопастей ветроколеса двумя
концентрическими окружностями с
радиусами r
и
r+dr
кольцевую
поверхность dF
=
2 • п
• r
•
dr.
Это кольцо на крыльях вырежет отрезки
длиною dr,
которые называются элементарными
лопастями (рис. 7.15). Через все точки
обеих окружностей проведем линии тока,
образующие две поверхности ABC,
ABC
бутылеобразной
формы (рис. 7.16). Жидкость, заключённую
между этими поверхностями, назовём
элементарной кольцевой струёй.
Сделаем
предположение, обычно принимаемое в
аналогичных теориях, что разность
давлений по обе стороны ветрового
колеса, действующая на площадь кольца,
получающегося от пересечения ометае-
мой плоскостью элементарной струи,
воспринимается элементарными лопастями.
На
основании этого составляем первое
уравнение связи
2
•п r
•
dr
•
(p1
-
p2)
= i • (dY •
cos в
+
dX •
sin в),
(7.5.1.1)
где
Y
- подъемная
сила крыла, направленная перпендикулярно
потоку; X
- сила сопротивления крыла (лобовое
сопротивление крыла), направленная
по потоку; в
- угол между плоскостью вращения
ветроколеса и направлением воздушного
потока, набегающего на крыло; i
-
число лопастей ветроколеса.
Рис.
7.15. Выделение элементарных лопастей
на ветроколесе
Рис.
7.16. Элементарная кольцевая струя
Для
определения направления сил, действующих
на элементарную лопасть, изобразим ее
сечение на рис. 7.17, где ось Z
направлена
по оси ветроколеса и ось x
-
x
в
плоскости его вращения; V
- направление скорости ветра; W
-
направление скорости относительного
потока, набегающего на элемент
лопасти.
Рис.
7.17. План скоростей воздушного потока
при набегании его
на
элемент лопасти
Разложим
силу dR,
действующую
на элементарную лопасть, на две силы:
dX,
действующую
по потоку, и dY,
направленную
перпендикулярно потоку. Сила dX
вызывает
сопротивление элемента крыла; dY
вызывает
окружное усилие элемента крыла и
называется подъёмной силой.
Вследствие
вращения ветроколеса в плоскости x
-
x
воздушный
поток набегает на ветроколесо не со
скоростью ветра V,
а
с относительной скоростью W,
которая
слагается геометрически из скорости
ветра V
и
окружной скорости о
■ r,
где о
угловая скорость иг - расстояние элемента
лопасти от оси вращения ветроколеса.
Скорость
потока, набегающего на элемент лопасти,
в относительном движении будет равна
(7.5.1.2)
где
V = V
- v1
-
скорость ветра в плоскости ветряка.
С
корость
и1
получается как реакция от крутящего
момента, развиваемого лопастями. Эта
скорость имеет направление, обратное
моменту; её величина берётся как средняя
для всей зоны, в которой работают
лопасти. В действительности эта
скорость перед ветроколесом равна нулю
и непосредственно за ветряком равна
u2.
Так
как закон изменения этой скорости
неизвестен, то как первое приближение
её принимают равной
(7.5.1.3)
Силы
dY
и
dX
можно
выразить как:
d
(7.5.1.4)
Y = C ■ b ■ dr Р W2, yd
(7.5.1.5)
X = C ■ b ■ dr P W2, x
где
b
-
ширина, элемента лопасти по хорде.
К
роме
того, на основании уравнения для лобового
давления на ветряк (по теории идеального
ветряка Г.Х. Сабинина) можем написать
(7.5.1.6)
Подставляя
вместо dY
и
dX
и
p1
-
р2
их значения в уравнение (7.5.1.1), получим
2
■
(7.5.1.7)n
■ r^dr^
p ■ V ■ v2
= i ■ b^dr ■C,,- PW2
■ cos в
+
b^dr^Cx-
PW2
sin в
■
После
сокращения получим
•
f C Л 1+C- • tg в
v y
п • r • V • у2= i • b • Cv cos в •
y 2
или
•
(7.5.1.7б)
п • r • V • v2 = i • b • Cy • W2• cos в'
На
основании рис. 7.5.1.3 можно ввести
обозначение
о • r + и
(7.5.1.8)
ctg в
z..
V-у
которое называют числом относительных модулей.
Из уравнения (7.5.1.8) имеем:
-о • r-u1 = -zu • (V-у), (7.5.1.8а)
или
(о r-u1)2 = zu2 • (V-V)2, (7.5.1.8б)
и зная, что V = V - v1, уравнение (7.5.1.2) можем переписать так:
W = V(V-у,)2 + • (V-v,)2 = (V-у)(7.5.1.9)
Заменим
(V -у) = (V-у) = 1
sin в cos в
(7.5.1.10)
(7.5.1.11)
(7.5.1.12)
(v -vi) • V1+z« V1+zi
W
о • r + u,
W
о • r + u
(V-V1) V1 + zu2
tg в=
z..
Обратное качество крыла
Cx
= я.
Cy
(7.5.1.13)
и подставим их в уравнение (7.5.1.7б): 4•*•г•Vу = i•b• C •V-у)2 •(i + z2)
f \ 1+p
V Zu J
(7.5.1.7в)
+ z,
Вводя
в это уравнение e
=
-V и заменив v2
его
значением из ра-
V
венства
v2
= ^т,
получим:
1+
У1/
/V
i
■b
=
8
■ п
■ r e Ц .
(7.5.1.14)
(1
+ e)^(1
+ e)
(zu
+M)^1
+ z2u
Это
уравнение называется уравнением связи,
которое связывает ширину лопасти и
коэффициент подъемной силы с деформацией
потока, характеризуемой величиной
е.
Взяв
сумму проекций сил элемента лопасти на
касательную к окружности, по которой
он движется, получим окружное усилие,
развиваемое элементарными лопастями
dQ = 1^Ь^г^Pp■ W2 ■ (Cy - sin в -Cx • cos в).
Подставляя
сюда значение W,
sin в
и cos
в,
и вводя Cx
=
Ц ■ Cy,
получим:
dQ
=
i^b'dr
■
pP'(V-v,)41
+ z2)■
Cy
l~-^Zu.
(7.5.1.15)
u
Подставляя
сюда значение i^b^C
из
уравнения (7.5.1.14) и сделав сокращения,
получим
dQ
=
4 п r^dr^
p- — V~Ц'Zu
. (7.5.1.16)
1
+ е
zu
+ц
Момент
относительно оси ветряка равен
dM
=
dQ
■
r
=
4 п r2
dr
■ p- —V2
■1
~Ц'Z
. (7.5.1.17)
1
+ e zu
+Ц
Секундная
работа элементарных лопастей
dT = dM о = 4 п r^dr^p ■ — V3 1~Ц'zu ■z. (7.5.1.18)
1
+ e zu
+Ц
Секундная
энергия далеко перед ветряком, заключенная
в потоке, площадь сечения которого
определяется площадью кольца, сметаемого
элементарными лопастями, равна
3
dT0
= 2 ■п
r^dr^
p~~^. (7.5.1.18а)
Поделив
секундную работу элементарных лопастей
на эту энергию, получим элементарный
коэффициент использования энергии
ветра
s=dL
=
<1 •
z. (7.5.1.19)
dTo
1
+ e
zu
+M
Умножив
и разделив выражение (7.5.1.19) на 1 - e
получим:
%
=
4
• e
•
— • •
_^. (7.5.1.19а)
+e zu+я1-e
- e
Так
как выражение 4 • e представляет
идеальный коэффи-
+e
циент
использования энергии ветра, то можем
написать:
$
= ^ =
£ п, (7.5.1.20)
zu
+М
1
- e
где
п
=
1
~ я
•zu
•
_!_ (7.5.1.21)
zu
+Я
1
- e
называют
относительным коэффициентом полезного
действия элементарного ветряка.
При
большом числе модулей можно приблизительно
считать
z
=zu,
1-e
и
тогда
П
=
1
~я•zu
•
_!_. (7.5.1.21а)
zu
+М
1
- e
Напомним,
что числом модулей или быстроходностью
ветродвигателя, называют отношение
окружной скорости конца лопасти к
скорости ветра:
Z = Ю1.
V
Число
модулей элементов лопастей на радиусе
r
равно
о • r
z
=
—. (7.5.1.22)
V
Число
модулей для любого радиуса r
ветряка
с известной быстроходностью Z
может
быть выражено так:
r
z
=
Z
• —, (7.5.1.23)
R
где
R
- радиус
ветроколеса.