- •3.Разложение сил на две составляющие.
- •4. Связи и реакции связей. Принцип освобождения.
- •5. Распределённые нагрузки
- •6. Геометрический способ определения равнодействующей плоской системы
- •7. Геометрическое условие равновесия плоской системы сходящихся сил.
- •8. Проекции силы на оси координат.
- •10. Момент силы относительно точки
- •11. Пара сил и момент пары. Условие равновесия плоской системы пар.
- •12. Опоры и опорные реакции балок.
- •13. Лемма о параллельном переносе силы.
- •14. Приведение плоской системы произвольно расположенных сил к данному центру.
- •15. Момент силы относительно оси.
- •1) Момент силы относительно оси равен нулю, если сила параллельна оси. В этом случае равна нулю проекция силы на плоскость, перпендикулярную оси;
- •2) Момент силы относительно оси равен нулю, если линия действия силы пересекается с осью. В этом случае равно нулю плечо силы.
- •16. Основные понятия сопротивления материалов.
- •17. Основные гипотезы и допущения
- •18. Виды нагрузок и основных деформаций.
- •19. Закон Гука при растяжении и сжатии.
- •21. Кручение. Понятие о кручении круглого цилиндра.
- •22. Эпюры крутящих моментов.
- •23. Напряжения и деформации при кручении.
- •24. Расчетные формулы на прочность и жесткость при кручении.
- •25. Изгиб. Понятие о чистом изгибе прямого бруса.
- •26. Изгибающий момент и поперечная сила.
- •27. Дифференциальные зависимости при изгибе.
- •. Выводы:
- •29. Нормальные напряжения при чистом изгибе.
- •30.Расчетная формула на прочность при изгибе.
25. Изгиб. Понятие о чистом изгибе прямого бруса.
Изгиб – вид напряжѐнно деформированного состояния, который довольно часто встречается в различных элементах конструкций и сооружений. Под действием изгиба будем рассматривать такие балки, которые имеют хотя бы одну плоскость симметрии и все силы и моменты действующие на балку лежат в этой плоскости. В этом случае балка будет испытывать так называемый плоский изгиб.
При прямом чистом изгибе в поперечном сечении стержня возникает только один силовой фактор — изгибающий момент Мх (рис. 1). Так как Qy=dMx/dz=0, то Mx=const и чистый прямой изгиб может быть реализован при загружении стержня парами сил, приложенными в торцевых сечениях стержня. Поскольку изгибающий момент Mх по определению равен сумме моментов внутренних сил относительно оси Ох с нормальными напряжениями его связывает выкающее из этого определения уравнение статики
.
26. Изгибающий момент и поперечная сила.
Рассчитать изгибаемые элементы, используя пластические свойства стали и предполагая, что течение всего материала сечения происходят из-за воздействия нормальных напряжений, которые вызваны изгибом, возможно, только если касательные напряжения составляют не больше чем 0,3 R, там где самый большой изгибающий момент.
Во время перехода материала в пластическое состояния из упругого, если присутствуют касательные напряжения, прослеживается текучесть тогда, когда приведенному напряжению σпр = √σ2+Зτ2 равняться предел текучести. Поэтому эпюра приведенных напряжений будет выпуклой, а не треугольной, если текучесть происходит в крайних фибрах, т. е. при σ = σт, (рис. 1). А также текучесть появляется не только в крайних фибрах, но и у нейтральной оси, когда касательные напряжения достигают значения предела текучести τ = τт = σт/√3.
Совместное действие изгибающего момента М и поперечной силы Q являются условием появления шарнира пластичности, который можно определить с помощью функции φвеличин S и t. Рассматривая эти величины как координаты, можно представить некоторую кривую, разделяющую область пластичности от упругой.
Самый простой способ создать кривую в виде окружности s2 + t2 = l. Но тогда она будет справедлива только для прямоугольных сечений, а для других видов нужны будут исправлений. И тогда Б. М. Броуде привел ее к данному виду
Ф = s2 + t2 - as2t2 = 1, (1)
где а будет порядка 0,8 - 0,9 для двутавровых балок.
Потому как моменты М°пр = σтWпл и Mпр = σWупр, то
S = σ/σт Wупр/Wпл = σ/σтψ, (2)
где ψ = Wупр/Wпл ≈0,89, только для двутавровых сечений.
Учитывая, что поперечная сила воспринимается стенкой, получаем:
Q°пр = τтFст = σт/√3F, (3)
где
QМпр = τсрFст, (4)
где τср = Q/Fст будет среднее напряжение среза в стенке; Fст – площадью сечения стенки.
Соответственно
t = τср√3/σт. (5)
Подставляя значения S и t в формулу (1) и заменяя σт на R, получим, приведенное напряжение, котором происходит развитие полного шарнира пластичности в стенках двутаврового пластичности в стенках двутавровых балок,
(6)
где
σ = M/Wупр; τ = Q/Fст. (7)
В формуле (6) при σ2/R2 множитель получается равным 0,65, в запас его значение округлено до 0,5.