- •1. Схема подготовки сырья к плавке
- •3. Технология агломерации железных руд.
- •4. Горение топлива и окислительно-восстановительные процессы при агломерации.
- •5. Твердофазные химические реакции
- •6. Плавление шихты и кристаллизация расплава при агломерации
- •7. Газодинамические и тепловые процессы при агломерации.
- •8. Поведение попутных элементов при агломерации.
- •9. Металлургические свойства агломерата
- •10. Технико-экономические показатели процесса агломерации
- •11. Устройство агломерационных цехов.
- •12. Устройство агломерационной машины.
- •13. Технология (схема) производства окатышей.
- •14. Формирование сырых окатышей.
- •15. Высокотемпературное упрочнение окатышей
- •16. Схема производства окатышей
- •17. Металлургические свойства окатышей
- •18. Поведение попутных элементов при получении окатышей.
- •19. Технико-экономические показатели процесса производства железорудных окатышей.
- •22 Ресурсосбережение при производстве окатышей, агломерата
- •21. Устройство цехов для производства окатышей.
- •22. Агрегаты для окомкования железорудных материалов.
- •23. Агрегаты для высокотемпературного обжига окатышей.
- •24. Сравнение металлургических свойств агломерата и окатышей.
- •25. Термодинамика восстановления окислов железа
- •26. Процессы удаления влаги, летучих и разложения плавильных материалов.
- •27. Эффективность использования офлюсованных материалов.
- •28. Восстановление кремния и условия выплавки кремнистых чугунов и ферросплавов.
- •29. Восстановление марганца и условия выплавки марганцевых чугунов и фс.
- •30. Поведение цинка, щелочей и свинца в дп.
- •31. Восстановление в доменной печи фосфора.
- •32. Восстановление в доменной печи хрома, ванадия, титана.
- •33. Прямое и косвенное восстановление в доменной печи.
- •34. Реакция газификации углерода и ее роль в процессах восстановления.
- •35. Показатели развития процессов восстановления в доменной печи
- •36. Связь показателей восстановления и расхода кокса.
- •37. Механизм процесса восстановления
- •38. Влияние различных факторов на скорость восстановления.
- •39. Науглероживание железа в доменной печи.
- •40. Качество чугуна.
- •41. Шлакообразование в доменной печи.
- •42. Влияние шлакового режима на показатели доменной плавки
- •43.(44) Десульфурация Чугуна
- •45. Внедоменная десульфурация чугуна.
- •46. Теплообмен в доменной печи.
- •47. Горение топлива у фурм доменной печи.
- •48. Температура в горне.
- •49. Движение газа в слое кусковых материалов.
- •50. Эффективность повышения давления газов в печи.
- •51. Нагрев дутья
- •52. Увлажнение дутья.
- •53. Обогащение дутья кислородом.
- •54. Вдувание природного газа в горн печи.
- •55. Вдувание мазута в горн печи.
- •56. Вдувание угля в горн печи.
- •57. Вдувание горячих восстановительных газов.
- •58. Профиль доменной печи.
- •59. Футеровка доменной печи.
- •60. Охлаждение доменной печи.
- •61. Фурменный прибор.
- •62. Устройство чугунной и шлаковой леток.
- •63. Загрузочное устройство доменных печей.
- •64. Чугуновозные и шлаковозные ковши.
- •65. Разливочные машины.
- •66. Воздухонагреватели.
- •67. Очистка доменного газа.
- •68. Получение губчатого железа в шахтных печах.
- •69. Железорудное сырье для процессов металлургии железа.
- •70. Топливо и восстановитель для металлургии железа.
- •71. Вторичное окисление и пирофорность губчатого железа.
- •72. Свариваемость кусков шихты при их восстановлении в шахтных печах металлизации.
- •73. Получение жидкого металла по схеме «восстановление-плавление».
- •74. Получение жидкого металла по схеме «плавление восстановление».
- •75. Сравнение эффективности доменного и внедоменного получения металла.
16. Схема производства окатышей
Металлизованные материалы можно использовать следующим образом
1. При обогащении бедных, комплексных и труднообогатимых руд. В этом случае целесообразно восстановить до металла и далее извлечь в концентрат максимальную долю железа. Для этого процесса необходима максимально возможная степень металлизации.
2. Для применения в сталеплавильном производстве, исключая доменную плавку. Для этого процесса необходимы максимальная степень металлизации и использование чистых по вредным примесям и богатых железорудных концентратов.
3. Для переплавки в доменной печи. Согласно теоретическим расчетам и опытным данным, при степени металлизации доменной шихты до 50-60% каждые 10% металлизации обеспечивают снижение расхода кокса на 4-6% и прирост производительности на 5-7%.
Следует подчеркнуть, что при производстве и проплавке в доменных печах металлизованных материалов суммарный расход твердого восстановителя остается прежним или даже несколько увеличивается.
В настоящее время существуют две возможности производства металлизованных окатышей:
1. Металлизация обожженных окисленных окатышей
2. Совмещение упрочнения и восстановления в одном технологическом процессе
Последнее направление представляется более экономичным и более перспективным, однако его технологическое воплощение связано с рядом трудностей. В качестве восстановителя применяют газ (чаще всего продукты конверсии природного газа), твердое топливо (коксовая мелочь, антрацит, буроугольный полукокс и др) или их смесь. Для получения металлизованных материалов предлагается применять известные в промышленности агрегаты – конвейерную машину, шахтную печь и комбинированную установку. До настоящего времени нет достаточной ясности о преимуществах этих агрегатов, так как отсутствует практический опыт. Следует ожидать, что использование указанных конструкций связано с типом технологического процесса.
17. Металлургические свойства окатышей
Прочность окатышей. Обожженные окатыши должны сохранять свою прочность от момента схода с обжиговой машины до загрузки в доменную печь. Для окатышей важна не только нагрузка, при которой происходит их разрушение, но и крупность получаемых кусков. В ДП нежелательно загружать куски <3-5мм.
Прочность окатышей обычно оценивается двумя показателями: прочностью при испытании на раздавливание и выходом мелкой фракции (0,5-0,6 мм) после испытания на истирание в барабане. На прочностные свойства окатышей влияет ряд технологических факторов. Из них основным является температура обжига, которая в значительной степени интенсифицирует процесс спекания. При превышении температурного оптимума наблюдается некоторое снижение прочности. Определенную роль в упрочнении играет и время пребывания окатышей при температуре обжига. Наиболее интенсивно упрочнение протекает в первые 5-20 мин. Затем этот процесс замедляется и возможно даже некоторое снижение прочности окатышей. На прочность окатышей влияет ход процесса окисления оксидов железа. Установлено, что при окислении оксидов железа скорость уплотнения магнетита снижается, свидетельствуя об уменьшении скорости спекания и упрочнения образцов. Таким образом, целесообразно разделить процессы окисления и спекания, проводя низкотемпературное окисление (при 900-1000 С). Для это необходимо поддерживать небольшой скорость подогрева окатышей (80-120С/мин). Однако между прочностью окатышей и степенью их окисления нет определенной зависимости. Воздействие на прочностные свойства окатышей оказывает и скорость охлаждения. При высоких скоростях охлаждения (более 100-150 С/мин) прочность окатышей снижается, что обусловлено развитием термических напряжений. На прочность окатышей влияют количество и состав пустой породы, от которых зависят количество и свойства расплава, образующегося при обжиге окатышей. В последнее время в качестве флюса иногда используют доломит, что благотворно влияет на удаление серы при обжиге. Замена известняка доломитом приводит к уменьшению количества расплава, т.е. дает возможность поднять температуру обжига. Прочность окатышей при восстановлении. При восстановлении прочность железорудных окатышей существенно снижается. Восстановимость окатышей меняется в зависимости от их структуры и состава, что в свою очередь определяется режимом обжига. Наилучшей восстановимостью обладают окатыши, обожженные при 1000-1150 С. В этих условиях упрочнение окатышей осуществляется исключительно по твердофазному механизму.
Качество окатышей характеризуется их:
гранулометрическим составом – 97-95% 10-20мм и 3-5% 0-6мм,
прочностью (измеряется усилием, необходимым для раздавливания) 1,5-2,5кН/окатыш
восстановимостью
На прочность оказывает влияние:
температура обжига;
время пребывания в зоне обжига. наиболее интенсивно упрочнение происходит в первые 5-20мин, затем процесс замедляется и возможно даже уменьшение прочности;
ход процесса окисления. При окисления окислов железа скорость уплотнения магнетита снижается. Поэтому целесообразно разделить процессы окисления и спекания проводя низкотемпературное окисление при t=900-1000С. Для этого поддерживают небольшую скорость подогрева окатышей (80-120С/мин);
Скорость охлаждения. При высоких скоростях охлаждения прочность снижается, что объясняется развитием термических напряжений;
Степень офлюсованности. Зависимость имеет экстремальный характер;
Восстановимость окатышей также определяется режимом обжига. Наилучшей восстановимостью обладают окатыши, обожженные при t=1000-1150С.