- •3. Режими роботи енергосистеми.
- •4. Класификация электромагнитных процессов.
- •5. Основные определения при анализе переходных процессов.
- •6. Причины возникновения к.З. И его последствия
- •8. Составление схемы замещения электрической сети.
- •9. Основные допущения.
- •10. Параметры элементов электрической системы.
- •Трансформаторы
- •Реакторы
- •Нагрузка
- •12. Расщепленные трансформаторы.
- •13. Последовательное преобразование. Параллельное преобразование.
- •15. Преобразование трехлучевой звезды в эквивалентный треугольник.
- •17. Определение точек равного потенциала
- •18,19. Трехфазное кз в неразветвленной системе.
- •21. Определение ударного тока кз
- •22,23. Действующее значение полного тока кз.
- •24. Методы определения установившегося режима.
- •25. Общие замечания
- •26. Режимы работы генератора с арв при установившемся к.З.
- •27. Методы расчета установившегося тока к.З. В сложной эс
- •28. Переходные эдс и реактивности синхронной машины без демпферных обмоток.
- •32. Сверхпереходные эдс и реактивности синхронной машины с демпферными обмотками
- •33. Векторная диаграмма явнополюсной синхронной машины
- •35. Влияние и учет нагрузки при к.З.
- •36. Влияние и учет нагрузки при установившемся режиме к.З.
- •37. Влияние и учет нагрузки в начальный момент к.З.
- •43 Применение метода симметричных составляющих
- •44 Основные положения метода симметричных составляющих
- •45 Разложение несимметричного режима на три симметричных
- •46 Схема замещения системы для токов прямой последовательности
- •47 Схема замещения электрической системы для токов обратной последовательности
- •48 Схема замещения нулевой последовательсти фаз
- •Генераторы
- •Линии передачи
- •Влияние числа параллельных цепей
- •Влияние заземленных тросов
- •Реакторы
- •Обобщенная нагрузка
- •Трансформаторы
- •Токи нулевой последовательности
- •Для трансформаторов, состоящих из группы из трех однофазных
- •49 Трехфазное к.З.
- •49A Двухфазное короткое замыкание
- •51 Однофазное к.З.
- •50 Двухфазное короткое замыкание на землю.
- •52 Правило эквивалентирования прямой последовательности
- •53 Применение метода расчетных кривых при расчете несимметричного к.З.
- •54 Сравнение видов короткого замыкания
- •55 Распределение и трансформация токов и напряжений
33. Векторная диаграмма явнополюсной синхронной машины
Для построения векторной диаграммы считается заданным:
U,I, угол , сопротивление машины xd, xq, .
Исходные уравнения для построения векторной диаграммы в осях d-q:
Отсюда, если найти разность , получим .
При предположении, что сопротивление по обеим осям одинаковые, можно уравнение для ЭДС EQ записать в комплексной форме:
Использование ЭДС Eq для построения векторной диаграммы не представляется возможным, т.к. необходимо знать составляющие по осям Uq и Id -а нам не известно направление осей, чтобы и разложить на соответствующие составляющие.
Для построения векторной диаграммы рассмотрим вначале синхронные ЭДС по обеим осям (аналогично- переходные):
Если совместить ось d с ее действительной осью /+1/, ось q - с мнимой осью /+j / и умножить 1 уравнение на (+j), второе на (+1) получим:
Для построения векторной диаграммы в комплексной плоскости, необходимо ввести комплексы ЭДС, напряжения, тока:
,т.е.
чтобы можно было записать
Сопоставляя с полученным уравнением видим, что для получения комплекса необходимо знать составляющие , иными словами, необходимо знать направление осей d и q, а их мы не знаем. Эта невозможность связана с тем, что .
Поэтому для направления осей d-q введем предположение, что / будем считать, что сопротивление по обеим осям одинаковые / . Этому сопротивлению будет соответствовать некоторая фиктивная ЭДС Eq / вместо истинной Eq /:
Перейдем непосредственно к построению. Отложим падение напряжения получим ЭДС EQ и направление оси q. Перпендикулярна к ней будет расположена ось d. Это теперь дает возможность разложить на составляющие и , используя известные соотношения, вычислить ЭДС .
34. Сравнение реактивностей синхронной машины.
Из полученных выражений ясно, что всегда меньше . Поясним это чисто физическими соображениями. Рассмотрим невозбужденные машины.
1/. В стационарном режиме создаваемый током статора магнитный поток частично замыкается по путям рассеяния статорной обмотки, а основная его часть, пройдя воздушный зазор, свободно замыкается через полюсы и массив ротора. Поскольку магнитное сопротивление для магнитного потока в этих условиях относительно мала, то индуктивность получается большой. В продольной оси ротора она определяет синхронную реактивность xd .
2/. При внезапном изменении магнитного потока статора в обмотке возбуждения наводится ток, который создает м.п., направленный навстречу потоку статора, т.е. последний встречает большее сопротивление и известная его часть вытесняется на пути рассеяния обмотки возбуждения. Т.е. магнитный поток вынужден будет замыкаться через пути рассеяния - фактически по воздуху, обладающему малой магнитной проницаемостью. В связи с этим величина реактивности должна стать меньше и она становится равной .
3/. При наличии демпферной обмотки в продольной оси вытеснение внезапно изменившегося магнитного потока становится еще больше и его большая часть вытесняется на пути рассеяния. Следовательно величина реактивности будет иметь меньше. Чем больше замкнутых контуров на роторе, тем меньшая часть магнитного потока может проникнуть в ротор. Очевидно, в пределе когда м.п. совсем не проникает в ротор, реактивность статора определяется только ее потоком рассеяния и величина х является наименьшей.