28. Проверочный расчет на отсутствие остаточных деформаций при действии пиковых нагрузок каждого вала редуктора

28.1 Расчет тихоходного вала на отсутствие их общих остаточных деформаций или хрупкого разрушения при действии пиковых нагрузок

, где , - эквивалентные напряжения, возникающие в предположительно опасных поперечных сечениях вала при действии пиковой и номинальной нагрузки;

К _{А S} , К _А – коэффициенты динамичности приложения пиковой и номи-нальной нагрузки;

К _{А S}=3, К _А=1,2

  допускаемое напряжение, гарантирующее отсутствие общих оста-точных деформаций вала или его хрупкого разрушения.

, где - для стали 40Х МПа;

-  _{в (р)} /  _{в (сж)}, где  _{в (р)} ;  _{в (сж)} – пределы прочности материала при растяжении и сжатии, МПа. =1.

Нормальные напряжения , возникающие в рассматриваемых сечениях валов, изготовленных из пластичных материалов (нормализованных, термоулучшенных сталей и т.п.), независимо от того, является продольная сила растягивающей или сжимающей, определяют по следующей зависимости:

 = 1,0 (нормализованная сталь)

, следовательно

1. ,

94,6 МПа < 425 МПа условие -выполняется.

2. ,

49 МПа < 425 МПа условие -выполняется.

3. ,

48,4 МПа < 425 МПа условие -выполняется.

28.2 Расчет быстроходного вала на отсутствие их общих остаточных деформаций или хрупкого разрушения при действии пиковых нагрузок

, где , - эквивалентные напряжения, возникающие в предположительно опасных поперечных сечениях вала при действии пиковой и номинальной нагрузки;

К _{А S} , К _А – коэффициенты динамичности приложения пиковой и номи-нальной нагрузки;

К _{А S}=3, К _А=1,2

  допускаемое напряжение, гарантирующее отсутствие общих оста-точных деформаций вала или его хрупкого разрушения.

, где - для стали 40Х МПа;

-  _{в (р)} /  _{в (сж)}, где  _{в (р)} ;  _{в (сж)} – пределы прочности материала при растяжении и сжатии, МПа. =1.

Нормальные напряжения , возникающие в рассматриваемых сечениях валов, изготовленных из пластичных материалов (нормализованных, термоулучшенных сталей и т.п.), независимо от того, является продольная сила растягивающей или сжимающей, определяют по следующей зависимости:

 = 1,0 (нормализованная сталь)

, следовательно

1. ,

165 МПа < 425 МПа условие -выполняется.

2. ,

218,35 МПа < 425 МПа условие -выполняется.

3. ,

357 МПа < 425 МПа условие -выполняется.

29. Выбор вида основания для совместной с двигателем установки редуктора и определение его основных размеров

Выбираем литую плиту. Сварные опорные конструкции – рамы экономически не выгодно изготовлять при среднесерийном производстве.

Плиты изготавливают в виде отливок из серого чугуна марки СЧ 12.

Высоту плиты H выбирают по соотношению [6, c. 146]:

,

где L – длина плиты, определенная конструктивно: .

. Конструктивно назначаем .

Минимальную толщину наружних стенок чугунных отливок определяют исходя из технологических возможностей и приведенного габарита:

( м) [6, c. 146]: мм, следовательно

При конструировании плиты предусматривают сквозные окна диаметром мм в ее вертикальных стенках для закладывания ломтика при транспортировке плиты краном.

Плиту крепят к полу фундаментными болтами, которые размещаются на приливах. Чтобы приливы были прочными и жесткими, их делают высокими. Высота прилива 2.5…3.5 от диаметра фундаментного болта. Диаметр болта выбираем согласно [табл. 6.13, 6] равным 12 мм.

h=30..40мм,

l₁=(5..6)12=60..72мм,

b=(5..7)12=60..74мм,

Глубина заложения болта не менее H=15*12=180 мм