2. Для тихоходного вала.

Требуемое значение _Т , МПа,

,

где F_{a max} – осевое усилие.

,

где ;

F_{a ном} – осевое усилие, действующее на рассматриваемую подшипниковую крышку при номинальном режиме нагружения редуктора: .

K_{ S} – коэффициент динамичности приложения нагрузки к рассматриваемой подшипниковой крышке, возникающей при пуске редуктора: .

Н.

[S_T] – необходимое значение коэффициента запаса по текучести материала крепежных винтов: .

К_зат – коэффициент запаса усилия затяжки винтов: .

– коэффициент внешней нагрузки на винт: .

z – принятое количество вин тов для крепления подшипниковой крышки к корпусу редуктора: .

d₁– внутренний диаметр резьбы принятых винтов (шпилек), определяемый по ГОСТ 9150-81: мм.

.

Так как , то класс прочности винтов 3.6, а марка сталь 20.

Требуемую длину винтов определяют по формуле:

,

где S – толщина стопорной шайбы: ;

_ – суммарная толщина фланца крышки и набора прокладок: ;

h_н – необходимая глубина завинчивания винта в корпус редуктора: мм.

мм.

Полученную величину l^ требуемой длины винтов округляют до ее ближайшего стандартного значения l=25мм.

Проверку достаточности фактической глубины завинчивания в корпус винтов мм производят по условию отсутствия смятия и среза витков резьбы в отверстиях корпуса редуктора при действии пиковых нагрузок.

Условием отсутствия смятия и среза витков резьбы в крепежных отверстиях наиболее нагруженного (в осевом направлении) подшипникового гнезда рассматриваемого вала редуктора при действии пиковых нагрузок служит одновременное выполнение следующих неравенств:

; ,

где , – соответственно, напряжения смятия и среза, МПа.

F_{a max} – осевое усилие: Н.

K_ – коэффициент, учитывающий неравномерность распределения нагрузки между витками резьбы. : при >1.3: .

К_зат – коэффициент запаса усилия затяжки винтов: .

– коэффициент внешней нагрузки, действующей на винт: .

Z₀ – количество крепежных отверстий в рассматриваемом подшипниковом гнезде: .

Z_P – расчетное число витков резьбы на глубине h (l₁) завинчивания винтов в рассматриваемое отверстие. Его определяют из условия:

,

где Р – шаг резьбы, назначаемый по ГОСТ 8724-81: мм.

. Следовательно ,

К_n – коэффициент полноты резьбы в отверстии (для метрических резьб К_n = 0.88);

d, d₁ – соответственно, наружный и внутренний диаметры резьбы в рассматриваемых отверстиях: .

[_cм], [_ср] – допускаемые напряжения, гарантирующие отсутствие, соответственно, смятия и среза витков резьбы рассматриваемых отверстий, МПа.

Допускаемые напряжения при растяжении [_р], МПа, для материала корпуса редуктора определяют по следующей формуле:

,

где _пред – предельное (для материала корпуса) напряжение растяжения, МПа;

[S] – необходимое значение коэффициента запаса соответствующей прочности.

Для корпусов редукторов, изготовленных из серого чугуна, под _пред понимают предел прочности чугуна при растяжении _вр ( МПа), а коэффициент запаса прочности (по неразрушению) [S_в] в этом случае назначают в пределах : .

.

, следовательно условие выполняется.

, следовательно условие выполняется.

Толщину фланцев подшипниковых крышек назначают в зависимости от вида головки крепежных винтов. При установке винтов «впотай»:

,

где  – толщина дна подшипниковой крышки: .

Н – высота головки винта: .

.

Согласно ряду ГОСТ 6636-69 .

Наружный диаметр фланца нестандартных подшипниковых крышек D_фл рекомендуется [1, c. 102] определять по следующей зависимости:

,

где D_y – установочный диаметр: .

d – наружный диаметр резьбы винта. Согласно [табл. 5.2, 1]: .

,

Согласно ряду ГОСТ 6636-69 ,

Диаметр D₀ окружности, на которой располагают центры крепежных отверстий фланца подшипниковых крышек:

.

, =110 мм

Накладные подшипниковые крышки устанавливают в предназначенное для них отверстие корпуса редуктора по посадке H7/h8, а номинальное значение D_a наружного диаметра их заходного пояска назначают равным номинальному значению наружного диаметра выбранного подшипника.

Наибольший диаметр внутренней полости подшипниковых крышек определяют по формуле

,

где D_a – наружный диаметр заходного пояска крышки:

– толщина стенки заходного пояска. Ее вычисляют по следующей формуле:

,

где  – толщина дна крышки: .

.

.

Согласно ряду ГОСТ 6636-69 ,

Чтобы торцовые поверхности фланца подшипниковой крышки и корпуса редуктора сопрягались по плоскости, на наружной поверхности заходного пояска крышки предусматривают кольцевую канавку, форму и размеры которой регламентирует ГОСТ 8820-69:

Основной базовой поверхностью накладной крышки является торцовая поверхность ее фланца. В связи с этим, длину С заходного пояска крышки назначают небольшой, чтобы он не мешал установке крышки по торцу корпуса редуктора (или стакана). Обычно принимают

.