ФИЗИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА НЕФТЕЙ
.pdfvk.com/club152685050 | vk.com/id446425943
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
305 |
|
|
|
|
|
|
|||
|
′ |
= A K |
pн.2 |
|
−pк.2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
Q |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
L |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
где коэффициент |
K расхода получившейся конфигурации |
|||||||||||||||||||||||||||||||
находится по формуле (126): |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
L |
|
= |
|
|
|
|
L 2 |
|
|
|
|
+ |
L 2 |
|
|
2 |
= |
|
1 |
+ |
1 |
, |
|||||||||
|
K2 |
|
|
(K1 + K2 )2 |
|
|
|
|
K2 |
(K1 |
+ K2 )2 |
K12 |
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
K12 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
или |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
= |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
+1. |
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
(K K1 )2 |
(1+ K2 K1 )2 |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
Отношение расходов Q′ |
Q определяется формулой: |
|||||||||||||||||||||||||||||||
|
Q′ |
|
= |
|
|
K |
|
= |
|
|
|
K K1 |
|
|
= |
|
|
2 |
|
. |
|
|||||||||||
|
Q |
|
|
|
|
|
|
|
1+ K2 K1 |
1+(1+ K2 K1 )2 |
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
K1 + K2 |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
Вычислив отношение K2 |
|
K1 : |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
K2 |
|
|
d2 |
2,6 |
|
800 2,6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
= |
|
|
|
|
= |
|
|
|
|
|
|
0,5657 , |
|
|
|
|
||||||||||||
|
K1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
d1 |
|
|
|
|
996 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
найдем отношение расходов после и до вывода части трубопровода из эксплуатации:
Q′ |
= |
|
2 |
0,761, |
|
Q |
1+(1+0,5657)2 |
||||
|
|
то есть коммерческий расход газа уменьшится примерно на 24% от его первоначального значения.
212. Обозначим протяженность лупинга на предыдущем участке газопровода через x км. Тогда оставшаяся часть участка имеет протяженность (L − x) км. Если K −
коэффициент расхода на предыдущем участке газопровода, то согласно формулам (126) и (127), имеем:
L |
= |
L − x |
+ |
x |
, |
|
K2 |
K02 |
(K0 + K0 )2 |
||||
|
|
|
vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943
306
где K0 − коэффициент расхода на рассматриваемом участке
газопровода до модернизации. Отсюда, в частности, следует:
KK0 2 =1− Lx + 14 Lx =1− 34 Lx . (*)
Поскольку справедливы формулы
|
|
|
|
|
|
pн.2 |
−pк.2 |
|
|
|
|
pн.2 |
−p′к.2 |
|
|
|||||||||
Q0 = A K0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
и Q = A K |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
L |
|
|
|
|
L |
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
и, кроме того, Q = Q0 , то справедливо соотношение: |
|
|
||||||||||||||||||||||
|
K0 pн.2 −pк.2 |
|
|
K0 |
|
|
pн.2 |
−p′к.2 |
1−(p′к. |
pн. )2 |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
= |
1 |
|
|
= |
|
|
|
|
= |
|
|
|
|
. |
|||
|
K |
|
2 |
′ |
2 |
|
K |
|
2 |
−pк. |
2 |
1−(pк. pн. )2 |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
pн. |
−pк. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
pн. |
|
|
|
|
|
|
|
|||
Так как pн. pк. =1,6 |
(то естьpк. pн. |
= 0,625 ) и, кроме того, |
||||||||||||||||||||||
согласно условию задачи, |
p′к. pн. = (1,15 pк. ) pн. = 0,71875 , |
|||||||||||||||||||||||
то находим: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
K0 |
= |
1−0,718752 |
0,891. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
K |
|
1−0,6252 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
Учитывая формулу (*), получаем уравнение |
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
2 |
|
3 |
|
|
x |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
0,891 |
= |
1− 4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
L |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
для определения xL. Решив его, найдем: xL 0,276 . Это
означает, что лупинг должен занимать примерно 27,6% протяженности предыдущего участка газопровода.
213. На участке с лупингом, длину которого обозначим x , коэффициент расхода равен 2K0 (параллельное соеди-
нение трубопроводов), а на остальной части (L − x) он равен K0 . Поскольку эти части участка соединены последовательно, то согласно формуле (126), имеем:
vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943
307
|
L |
= |
L − x |
+ |
|
|
x |
. |
||
|
|
|
K02 |
(K0 + K0 )2 |
||||||
|
K2 |
|
|
|
||||||
Отсюда получаем: |
|
|
|
|||||||
K0 |
2 |
3 |
|
x |
|
|
||||
|
|
|
=1− |
|
|
|
. |
|
||
|
4 |
L |
|
|||||||
K |
|
|
|
|
|
Поскольку отношение коммерческих расходов Q0 Q равно 1, то согласно формуле (122), имеем:
K0 pн.2 −pк.2 =1,
K p′н.2 −pк.2
где p′н. − новое значение давления в начале участка газо-
провода: p′н. = 6,5 −1,0 = 5,5 МПа.
Из приведенной формулы следует:
K0 |
|
5,52 |
−3,82 |
|
K |
= |
|
|
= 0,754 . |
6,52 |
|
|||
|
−3,82 |
Отсюда получаем уравнение для определенияxL : 1− 34 Lx = 0,7542 0,569 Lx 0,575 .
Решив это уравнение, найдемxL 0,575 , откуда получаем: x = 0,575 L = 0,575 140 80,5 км.
214. Формула (122) для коммерческого расхода Qк. газа на участке сложного газопровода имеет вид:
Qк. = A K |
pн.2 −pк.2 |
, |
|
|
|
|
|
|||||||
|
L |
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
если коэффициент K расхода вычисляется по формуле |
||||||||||||||
|
L |
= |
L −Lл. |
+ |
Lл. |
|
100 |
= |
60 |
+ |
40 |
. |
||
|
K2 |
|
|
|
K2 |
K02 |
|
|||||||
|
|
K02 |
|
Kл.2 |
|
|
|
Kл.2 |
Выбрав в качестве эталонного диаметра диаметр 1000 мм, имеем:
vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
308 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(1020 −2 10) 2,6 |
(820 −2 10) |
2,6 |
|||||||||||||||
K0 |
= |
|
|
|
|
|
|
=1; K1 = |
|
|
|
|
0,56 ; |
|||||||
1000 |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1000 |
|
|
|
|
|||||||
|
Kл. |
|
= K0 + K1 =1 + 0,56 =1,56 , см. формулу (127). |
|||||||||||||||||
Здесь K1 − коэффициент расхода той ветви лупинга, кото- |
||||||||||||||||||||
рая имеет диаметр |
|
D1 = 820 ×10 |
мм; Кл. − коэффициент |
|||||||||||||||||
расхода участка трубопровода с лупингом в целом. |
||||||||||||||||||||
Находим коэффициент K : |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
100 = 60 + |
40 |
K 1,144 . |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
K2 |
|
|
|
1,562 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Далее имеем: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
Q′к. |
= |
|
K |
=1,144 , Q′к. |
=1,144 Qк. |
=1,144 28 32,0 . |
|||||||||||||
|
Qк. |
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
K0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Таким образом, лупинг может увеличить коммерческий |
||||||||||||||||||||
расход газа примерно на 4,0 млн. м3/сутки. |
|
|
|
|
||||||||||||||||
215. Если в качестве эталонного диаметра газопровода |
||||||||||||||||||||
выбрать диаметр 800 мм, то коэффициент K |
расхода опре- |
|||||||||||||||||||
деляется формулой (126): |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
130 |
= |
|
20 |
|
+ |
|
|
50 |
|
+ |
|
60 |
|
216,68 , |
|||||
|
|
(600 800)2 |
(514 800)2 |
|
(800 800)2 |
|||||||||||||||
|
K2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
откуда находим, что |
K 0,775 . Затем вычисляем коэффи- |
|||||||||||||||||||
циент А: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
A =17,02 10−6 |
|
|
8002,6 |
|
47,422 . |
|
|
|
|
|||||||||||
|
0,9 288 0,62 |
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Согласно формуле (122), имеем: |
|
|
|
|
||||||||||||||||
Qк. |
= 47,422 0,775 |
6,22 −3,82 |
15,79 млн. м3/сутки. |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
130 |
|
|
|
|
|
|
|
|
216. Обозначим протяженность лупинга через x (км). Тогда в формуле (122)
vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943
|
|
|
|
|
|
|
309 |
|
Qк. = A K |
pн.2 −pк.2 |
|
||||||
|
L |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
||
для коммерческого расхода коэффициент K расхода всего |
||||||||
участка в целом вычисляется по правилу |
||||||||
|
L |
= |
L − x |
+ |
x |
, |
|
|
|
K2 |
|
K12 |
|
||||
|
|
K0 |
2 |
|
|
|
справедливому для последовательного соединения двух участков газопровода: первого - без лупинга, с протяженностью L − x , второго - с лупингом, с протяженностью x . Здесь K0 =1- коэффициент расхода на участке без лупинга;
K1 - коэффициент расхода на участке с лупингом.
Согласно формуле (127), при параллельном соединении газопроводов коэффициенты расходов суммируются, поэтому имеет место равенство: K1 = K0 + K0 = 2K0 = 2 . От-
сюда находим коэффициент K расхода участка газопровода в целом:
|
L |
= L − x + |
1 |
x = L − |
3 |
x K = |
|
1 |
|
|
. |
|||||||
|
K2 |
4 |
4 |
|
1−3 4 x L |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
Обозначив увеличенный расход через Q′к. , имеем: |
||||||||||||||||||
Q′к. = A K |
|
pн.2 −pк.2 |
|
, Qк. = A K0 |
|
pн.2 −pк.2 |
|
, |
||||||||||
|
|
L |
L |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
откуда получаем уравнение для определения x L : |
||||||||||||||||||
|
Q′к. |
|
AK |
(pн.2 −pк.2 ) |
L |
K |
1 |
|
|
|
|
|||||||
|
|
= |
|
|
|
|
= |
1 = |
|
|
|
=1,25 . |
||||||
|
Qк. |
AK0 |
|
(pн.2 −pк.2 ) |
L |
|
1−3 4 x L |
Решив это уравнение, найдем: xL = 0,48 . Поскольку
L=120 км, то x = 0,48 120 = 57,6 км.
217. Используя формулу (125), имеем:
pн.2 −p12 = B Q2 K402 ,
vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943
310
p12 −p22 = B (Q −2)2 K352 ,
p22 −pк.2 = B (Q −2 −4)2 K502 .
Отсюда имеем:
pн.2 −pк.2 = KB2 40 Q2 +35 (Q −2)2 +50 (Q −6)2 .
Поскольку расход Q известен, то осталось вычислить B и K . Принимаем dэ. =1000 мм. Тогда:
B = 0,3452 1010 0,92 2855,20,59 1,3414 10−4 , 1000
K =[(1020 −24)(1000)]2,6 0,99 .
После этого имеем:
pк.2 = pн.2 − KB2 40 Q2 +35 (Q −2)2 +50 (Q −6)2 или
pк.2 = 4,82 −1,3414 10−4 40 32,52 +35 30,52 +50 26,52 . 0,992
Отсюда находим: pк. 2,83 МПа.
218. Обозначим через p давление в месте подключения
отвода. Тогда имеют место уравнения: 1. pн.2 −p 2 = B Q2 K752 ;
2. p 2 −pк0 |
2 = B Q2ς2 |
20 |
, гдеς = q Q ; |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
||||||
|
|
K0 |
2 |
|
|
|
|
|
||
3. p 2 −pк.2 = B (Q −q)2 |
|
55 |
= B Q2 (1−ς)2 |
|
55 |
, |
||||
K2 |
K2 |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
где q − расход в отводе; K,K0 − коэффициенты расхода в основной магистрали и в отводе; ς = qQ − неизвестная величина.
vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943
311
Сложив почленно уравнение (1) с уравнением (2) и затем – уравнение (1) с уравнением (3), получим:
2 |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
2 |
75 |
|
20 |
|
|
2 |
|
|
|
||||||||||
pн. |
−pк0 |
|
= B Q |
|
|
|
|
|
+ |
|
|
|
ς |
|
, |
|
|
|
||||||||||
|
|
2 |
|
K0 |
2 |
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
K |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
2 |
2 |
|
|
|
|
|
|
2 |
75 |
|
55 |
|
(1−ς) |
2 |
|
|||||||||||||
pн. |
−pк. |
= B Q |
|
|
|
|
|
|
+ |
|
|
|
|
|
. |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
K2 |
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
K2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Разделив почленно одно из этих уравнений на другое, |
||||||||||||||||||||||||||||
получим: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
pн.2 −pк02 |
|
= |
|
|
75 K2 + 20 K02 |
ς2 |
|
|
|
||||||||||||||||||
|
pн.2 |
−pк.2 |
|
75 K2 +55 K2 (1 |
−ς)2 |
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
или |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1−(pк0 pн. )2 |
|
= |
75 + 20(K K0 )2 ς2 |
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
. |
|
||||
|
1−(pк. pн. )2 |
|
|
|
|
75 +55 (1−ς)2 |
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
ПосколькуK K0 |
=[(1020 −24) |
|
(530 −16)]2,6 5,584 , то |
|||||||||||||||||||||||||
1−(2,0 5,8)2 |
|
|
= |
75 + 20 |
5,5842 |
ς2 |
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
, |
|
|
|
|||
|
1−(3,5 5,8)2 |
|
|
|
75 +55 (1−ς)2 |
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
откуда получаем квадратное уравнение для определения отношенияς = qQ :
ς2 + 0,278 ς − 0,329 = 0 .
Взяв его положительное решение, имеем:
ς = −0,278 + 0,2782 + 4 0,329 0,451. 2
Следовательно, q 0,451 Q .
219. Обозначим коммерческий расход газа в начале участка Q , а в конце участка - (Q −8) млн. м3/сутки. Тогда
справедливы следующие равенства: pн.2 −p 2 = B Q2 K302 ,
vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943
312
p 2 −pк.2 = B (Q −8)2 100K2 ,
где p − давление в сечении отбора газа на СПХГ. Кроме
того, коэффициент K расхода газа можно положить равным 1, если за эталонный диаметр принять значение 1000 мм основного газопровода.
Сложив почленно оба уравнения, получим: pн.2 −pк.2 = B 30 Q2 +100 (Q −8)2 .
Вычислив коэффициент B
B = 0,3452 1010 0,9 285 0,62 1,379 10−4 , 10005,2
получим квадратное уравнение для расхода Q :
30 Q2 +100 (Q −8)2 = 5,82 −3,752 141969 или 1,379 10−4
Q2 −12,3 Q −1043 = 0 Q 39,0 млн. м3/сутки.
Следовательно, коммерческий расход газа в конце участка составляет ≈ 31,0 млн. м3/сутки.
220. Очевидно, что средняя на участке газопровода
температура T |
выражается формулой |
|
|||
|
|
ср. |
|
|
|
Tср. = |
1 |
(L1 Tср.,1 + L2 Tср.,2 ), |
(*) |
||
L |
|||||
|
|
|
|
||
где L = L1 + L2 − протяженность всего участка газопровода; |
|||||
Tср.,1 ,Tср.2 − |
средние температуры на первом и втором сег- |
ментах, соответственно.
Обозначим температуру в месте сочленения сегментов разного диаметра посредством T , тогда согласно формуле
(118), имеем:
T = Tгр. + (Tн. − Tгр. ) e−a1L , и Tк. = Tгр. + (T − Tгр. ) e−a 2 L2 , гдеa1 = απd1MC& p , a2 = απd2 MC& p .
vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943
313
Отсюда находим a1L1 и a2L2 :
a1L1 = ln |
Tн. −Tгр. |
, a2L2 = ln |
T −Tгр. |
, |
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
T −Tгр. |
|
|
|
|
|
Tк. −Tгр. |
|
||||||||
и далее получаем: |
|
ln[(Tн. −Tгр. ) (T −Tгр. )] |
|
|
|||||||||||||||||
|
a1L1 |
= |
d1L1 |
= |
|
, |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
ln[(T −Tгр. ) (Tк. −Tгр. )] |
||||||||||||||
|
a2L2 |
d2L2 |
|
|
|||||||||||||||||
ln |
Tн. −Tгр. |
d2L2 |
= ln |
T −Tгр. |
d1L1 , |
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
T −Tгр. |
|
|
|
|
Tк. −Tгр. |
|
|||||||||||||
|
Tн. −Tгр. |
d2L2 |
= |
|
T −Tгр. |
d1L1 . |
|
||||||||||||||
|
|
|
|||||||||||||||||||
T −Tгр. |
|
|
Tк. −Tгр. |
|
Разрешив это уравнение относительно температуры T , получим:
T = Tгр. −(Tн. −Tгр. )d2L2(d1L1+d2L2)(Tк. −Tгр. )d1L1(d1L1+d2L2) . (**)
Поскольку величины Tн. ,Tк.,Tгр. , а также d1 ,d2 ,L1 и L2 известны, то можно считать известной и температуру T в
месте сочленения сегментов газопровода различных диаметров. Если далее учесть, что
Tср.1 = Tгр. + |
Tн. −T |
|
иTср.2 = Tгр. + |
|
T −Tк. |
, |
||||||||||
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
ln |
Tн. −Tгр. |
|
|
|
|
|
|
|
ln |
T −Tгр. |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
T −Tгр. |
|
|
|
|
|
|
|
Tк. −Tгр. |
|
||||||
то, согласно равенству (*), имеем: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
Tн. −T |
+ |
T −Tк. |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
d2L |
|
|
||||||||
Tср. = Tгр. +(d1L1 +d2L2 ) |
d1L |
|
|
|
, |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
ln |
Tн. −Tгр. |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
Tк. −Tгр. |
|
|
|
|
|
где температура T определяется выражением (**).
vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943
314
2.13. Расчет режимов работы центробежных нагнетателей газа
221. Плотность ρв. газа, поступающего во всасывающий коллектор КС, определяется формулой:
|
ρв. = |
pв. |
|
, гдеZв. =1−0,4273 p |
|
−3,668 , R = |
8314 |
. |
|
||||||||||
|
T |
|
|||||||||||||||||
|
Zв.RTв. |
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
µ |
|
|
|||
Подставляя в эти формулы данные из условия, получаем: |
|||||||||||||||||||
|
Zв. =1−0,4273 |
4,0 |
|
288 −3,668 |
0,91 ; |
|
|
|
|
||||||||||
|
4,8 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
198 |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
R = 8314 478,9 Дж/кг К; |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
17,36 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
ρв. = |
pв. |
= |
|
|
|
4 106 |
|
31,870 кг/м3. |
|
|||||||||
|
Zв.RTв. |
0,91 478,9 288 |
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
222. Коммерческий расход Qк. газа связан с объемным |
||||||||||||||||||
расходом Qв. в линии всасывания КС равенствами: |
|
||||||||||||||||||
|
M = Qк. ρст. = Qв. ρв. . |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
& |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Отсюда получаем соотношение между расходами: |
|
||||||||||||||||||
|
Qв. = Q.к. |
ρст. |
|
= Q.к. |
pст. (RTст. ) |
|
= Q.к. 0,1013 |
288 Zв. |
|
||||||||||
|
ρв. |
|
|
(Zв.RTв. ) |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
pв. |
3,5 |
293 |
|
|
||||||||
|
Вычисляем Zв. : |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
3,5 |
|
288 −3,668 |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
Zв. =1−0,4273 |
|
|
|
|
|
0,925 . |
|
|
|
|
||||||||
|
4,7 |
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
194 |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
После этого находим: |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
Qв. = |
15 106 |
|
0,1013 |
288 0,925 274 м3/мин. |
|
|||||||||||||
|
|
24 60 |
|
|
3,5 |
|
293 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
223. Согласно формуле (132), температуры газа T |
до и |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
в. |
|
|
T |
после компримирования связаны формулой |
|
|
|
|
||||||||||||||
н. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|