ФИЗИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА НЕФТЕЙ

vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943

255

135. Сначала вычисляем объем Vc смеси, образующей-

ся в одном контакте партий бензина и дизельного топлива: Q =1000 м3/ч, d = D − 2δ = 0,530 − 2 0,008 = 0,514 м,

При запасе качества 3 0С соотношения между минимально допустимыми объемами партий бензина и дизельного топлива и объемом смеси даются формулами (85):

VпБ =100 Vc и VпД = 85 Vc ,

следовательно, VпБ = 58600 м3, VпД = 49810 м3.

Годовое число N циклов перекачки рассчитываем по формуле (86). Поскольку на конец трубопровода приходит 2,0 млн. т бензина и 4,0 млн. тдизельноготоплива, тоимеем:

Таким образом, перекачку можно вести с 46-ю циклами в год.

Вместимость резервуарного парка ГПС рассчитываем по формуле (87):

vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943

256

136. Если бы запас качества бензина по температуре конца кипения был бы равен не 3, а 6 0С, то предельно допустимая концентрация дизельного топлива в бензине была бы больше. В соответствии с формулой (76) находим:

θ= (195 −189) (195 +189 −248) 0,00335 ,

ДБ 2800 (840 −753)

а соотношение между минимально допустимым объемом партии бензина и объемом образующейся смеси было бы таково (84):

Поскольку, см. решение задачи №135, объем Vc смеси,

образующейся в рассматриваемом трубопроводе равен 586 м3, то минимальный объем VпБ партии бензина, допусти-

мый к перекачке, равен 51 586 = 29886 м3, а объем VпБ пар-

тии дизельного топлива остается прежним - 49810 м3. Годовое число N циклов перекачки находится в соот-

ветствии с формулой (86):

Отсюда можно найти вместимость резервуарного парка на ГПС, уменьшив ее в 4691 = 0,505 раз:

WГПС =127 0,505 ≈ 64,2 тыс. м3.

137. Сначала определяем объем Vc смеси, образующей-

ся в одном контакте перекачиваемых бензинов:

Q = 280 м3/ч, d = D − 2δ = 0,273 − 2 0,006 = 0,261 м,

vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943

257

Vc = 2 103 0,01771,8 1800000, 261 0,43 9625,5 41,7 м3.

Затем определяем предельно допустимую концентрацию θ бензина А 76 в бензине Аи-92. Если c - концентрация бензина А 76 в смеси, то ее октановое число n определяется формулой

n = 87 − c (87 − 76)= 87 −11 c .

При с = θ октановое число n = 87 − 01, = 86,9 , следовательно

86,9 = 87 −11θ или θ = 0,0091,

то есть предельно допустимая концентрация бензина А 76 в бензине Аи-92 равна 0,0091 или 0,91 %.

138. Имеем:

Q = 500 м3/ч, d = D − 2δ = 0,377 − 2 0,008 = 0,361 м,

или 5,39 м/км.

Если бы по трубопроводу перекачивали бензин, то

или 4,53 м/км.

vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943

258

139. Очевидны следующие параметры процесса:

Q =1000 м3/ч, d = D − 2δ = 0,530 − 2 0,008 = 0,514 м,

Затем рассчитываем изменение напора по длине участка. От начального значения 450 м он линейно уменьшается до середины участка на 60000 i1 = 226,5 м, то есть ее величина H со стороны дизельного топлива становится равной

223,5 м, рис. 2.14.

H(x)

33,7 м

H H

77,7 м i1=0,00378 i1=0,00299

Рис. 2.14. К решению задачи № 140

vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943

259

Находим давление p в месте контакта нефтепродуктов (длиной области смеси в соответствии с условием задачи пренебрегаем): p = ρДgH = 840 9,81 2235, 1842, 106 Па.

Тогда напор H в месте контакта нефтепродуктов, вычисленный со стороны бензина, составит:

то есть напор в месте контакта дизельного топлива и бензина испытывает скачкообразное увеличение на величину

H − H = 257,2 − 2235, = 33,7 м.

От места контакта и до конца участка напор опять линейно убывает, а его значение в конце участка определяется равенством 257,2 - 60000 0,00299 77,7 м, см. рисунок.

140. Сначала находим гидравлический уклон i в облас-

ти, занятой бензином. Имеем:

Q = 500 м3/ч, d = D − 2δ = 0,377 − 2 0,007 = 0,363 м,

Гидравлический уклон i находится по формуле:

Далее вычисляем потери ∆h напора на первых 30 км трубопровода:

∆h = 30000 0,004412 132,4 м.

Находим напор H и давление p в месте контакта нефтепродуктов, рассчитанные по бензину:

vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943

260

p = ρБgH = 730 9,81 496 3,552 106 Па.

Теперь можно вычислить напор H со стороны дизель-

пор в месте контакта бензина и дизельного топлива испытывает скачкообразное уменьшение на величину

H − H = 496 − 428,5 = 67,5 м.

2.9.Перекачка высоковязких нефтей и нефтепродуктов

сподогревом

ν = 40 e−κ(T−20) сСт.

Определяем вторую константу в этой формуле. Полагая T = 700 C и ν = 5,3 сСт, получаем уравнение:

5,3 = 40 e−κ(70−20) ,

откуда находим:

κ = − 501 ln 5,340 0,04 1 0 С.

Следовательно, для нефти данного месторождения формула Рейнольдса-Филонова приобретает вид:

vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943

261

Используя еще одно условие задачи, получаем уравнение для определения κ :

2134, = 213,4 e−κ (20−10) ,

из которого находим: κ = −01, ln 01, 0,23 .

Наконец, подставляя значение κ , равное 0,23, в формулу (89), получаем уравнение для определения температуры T , при которой вязкость нефти снижается в 100 раз:

350 = 7 e−κ (20−30) .

Отсюда находим, что κ = 0,391.

Учитывая, что 10−4 м2/c = 100 сСт, имеем неравенство:

ν = 7 e−0,391(T−30) <100 ,

из которого находим: T ≥ 23,20 C.

144. Секундную потребность W тепла на подогрев нефти можно рассчитать по формуле:

W=ρCVQ ∆T=870 2000 1503600 (70−20)=3625, 106 Вт.

или ≈ 8658, ккал/с (1 ккал = 4187 Дж).

145. Обозначим температуру нефти после перемешива-

146. Определим сначала температуру T нефти, при которой ее начальная вязкость будет составлять 15 сСт. Для этого используем формулу Рейнольдса-Филонова:

vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943

262

ν = 40 e−κ (T−20) сСт.

Используя второе условие задачи, получаем: 8,4 = 40 e−κ (50−20) .

Отсюда находим, что κ = 0,052 .

Вязкость 15 сСт будет получена при температуре, которая определяется уравнением

1540 = e−0,052 (T−20) T = 38,86 0С.

Определим теперь тепловую мощность W , необходимую для подогрева нефти от 10 до 38,86 0С. Для этого используем формулу W=ρ CV Q ∆T, в которой ∆T − разность

начальной и конечной температур нефти. Подставляя в нее исходные данные, получаем:

W = 850 1900 12003600 (38,86 −10) 15,536 10−6 Вт

или 15,536 МВт.

147. Для решения задачи используем формулу (91) В.Г. Шухова. Подставив в нее исходные данные, получим:

Для x = 50000 м имеем:

T(50000) = 8 +57 exp(−0,36 10−5 50000) 55,6 0С.

Для x = 100000 м имеем:

T(100000) = 8 +57 exp(−0,36 10−5 100000) 47,8 0С.

148. Для решения задачи используем формулу (93):

Полагая в ней x = L22 иx L =1 2 , получаем:

vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943

263

Отсюда находим: T (L2) 44,17 0С.

149. Используя формулу (91) В.Г. Шухова, составляем уравнение для определения K :

Решая это уравнение, находим: 135, =0308, K и далее K 439, Вт/м2 0С.

150. Расчет начинаем с последнего сегмента участка, то есть с сегмента 90 < x ≤ 125 км. Используя формулу (91) В.Г. Шухова, получаем уравнение:

рению 2-го сегмента, для которого полученная температура является конечной.

Для 2-го сегмента 30 < x ≤ 90 км получаем уравнение:

ти в начале участка должна быть не ниже 71,42 0С.

vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943

264

Вычислим теперь среднее значение Kср. коэффициента

теплопередачи для всего участка нефтепровода. По определению имеем уравнение:

из которого находим: Kср. 512, Вт/м2 0С.

151. Для решения задачи можно было бы воспользоваться формулой (92), однако подставить в нее K = 0 непосредственно нельзя, поскольку параметр T также зависит

от K , причем так, что T → ∞ при K → 0 . Поэтому в фор-

муле (92) следовало бы сделать предельный переход K → 0 . Проще, однако, воспользоваться исходным уравнением теплообмена, положив в нем K равным 0. Сделав это, получим:

ρCv v dTdx = ρgv i0 ,

где i0 − гидравлический уклон. Решив уравнение, найдем:

Теперь можно рассчитать повышение TL − T0 темпера-

туры, происходящее за счет выделения тепла внутреннего трения: