1.3.Вибір матеріалу корпусу судна.

Для корпусу судна використовують низьколеговані сталі. Ці сталі містять мало вуглецю. Комплексне легування корпусних сталей забезпечує необхідний рівень їх фізико – механічних і технологічних властивостей (у першу чергу зварювання, гарячої правки та гнуття), а також технологічність виплавки в умовах технологічного виробництв. Основною розрахунковою характеристикою, яка визначає конструктивну міцність та працездатність корпусних конструкцій є межа плиності.

В якості корпусної сталі будемо застосовувати низьколеговану сталь марки РСА 32. Ця сталь володіє доброю зварюваністю засобом ручного дугового,

напівавтоматичного та автоматичного зварювання , а також має підвищену в’язкість , пластичність , необхідну міцність та стійкість до появи

тріщин , що забезпечує проведення технологічних операцій правки та гнуття.

Сталь РСА 32 має слідуючий механічний склад:

вуглець – 0,12%, кремній – 0,17 ÷ 0,37%, марганець – 1,4 ÷ 1,8%, хром, нікель,мідь не більше 0,3% кожного елемента, решта – залізо.

Сталь додатково розкислена алюмінієм, добре зварюється і має високі механічні властивості, тимчасовий опір складає 450МПа.

2.Спеціальна ч астина.

2.1.Нормальна шпація. Товщина зовнішньої

обшивки корпусу судна.

Рис. 1- Епюра розрахункових навантажень на судно.

2.1.1.Нормальна шпація.

а₀=0,002∙L+0,48 м (2.1.1.)

а₀=0,002∙111+0,48=0,7 м

Приймаємо а=0,7 м

2.1.2.Креслення обводів мідель-шпангоуту.

2.1.2.1.Підйом днища.

t=d(1-β),м (2.1.2.1.)

де β-коефіцієнт повноти мідель-шпангоуту.

Суховант. β=0,98

Рефриж. β=0,95

Траулер. β=0,9-0,85

t=6(1-0,95)=0,3 м

2.1.2.2.Радіус округлення скули.

R= ,м (2.1.2.2.)

R= =2,5 м

2.1.2.3.Підйом палуби.

b_n= ,м (2.1.2.3.)

b_n= =0,38 м

2.1.3.Мінімальні будівельні товщини.

Товщина зовнішньої обшивки повинна бути не менше

S_min=0,04∙L+6,мм (2.1.3.)

S_min=0,04∙111+6=10,4 мм L 80м

2.1.4.Навантаження на зовнішню обшивку.

●Нижче ЛВВЛ.

P=Pst+Pw,кПа (2.1.4-1.)

●Вище ЛВВЛ.

P=Pw,кПа (2.1.4-2.)

де Pst-статичний тиск,кПа

Pst=ρ∙g∙Zi,кПа (2.1.4-3.)

Zі-відстань точки прикладання навантаження(гідростатичного тиску)від літньої вантажної ватерлінії,м

g-прискорення вільного падіння,м/с²

g=9,81м/с²

ρ-питома вага морської води,т/м³

ρ=1,025т/м³

Pstд =1,025∙9,81∙6=60,3кПа

Pstб₁=1,025∙9,81∙3,7=37,2 кПа

Pw-хвильовий тиск,кПа

●Нижче ЛВВЛ.

Pw=Pw₀[1-4,75( + ) ],кПа (2.1.4-4.)

●Вище ЛВВЛ.

Pw=k_w(Pw₀-0,75∙ρ∙q∙Zi),кПа (2.1.4-5.)

де Pw₀-хвильовий тиск на рівні ЛВВЛ (Zi=0,кПа)

Pw₀=ρ∙q∙( )∙a_v∙a_x,кПа (2.1.4-6.)

Cw-хвильовий коефіцієнт

Сw=10,75-(3- ) (2.1.4-7.)

Cw=10,75-(3- ) =8.15

a_v∙a_x=1,15

Pw₀=1,025∙9,81( )∙1,15=47,1кПа

k_w=1

●Нижче ЛВВЛ.

Pw_д=47,1[1-4,75( + ) ]=26,9кПа

●Надскуловий пояс.

Pwб₁=47,1[1-4,75( + ) ]=34,8кПа

●Вище ЛВВЛ.

Pwб₃=1(47,1-0,75∙1,025∙9,81∙0,8)=41,1 кПа

●Нижче ЛВВЛ(днище).

P=60,3+26,9=87,2кПа

●Надскуловий пояс(б₁).

P=37,2+34,8=72,0кПа

●На рівні ЛВВЛ.

P=Pw₀=47,1кПа

●Вище ЛВВЛ.

P=Pwб₃=41,1кПа

Результати розрахунку зводимо у таблицю.

Таблиця1

Зовнішня обшивка	Z;м	Pst;кПа	Pw;кПа	P;кПа
Зовнішня обшивка включно горизонтальний кіль SД	ZД=6	60,3	26,9	PД=89,5
Надскуловий лист.Sб1	Zб1=3,7	37,2	34,8	Pб1=72
Нарівні ЛВВЛ.Sб2	Zб2=0,0	-	47,1	Pб2=47,1 Pw0
Перший лист борта вище ЛВВЛ.Sб3	Zб3=0,8	-	41,1	Pб3=41,1