- •1.Загальна частина.
- •1.1.Загальний опис судна.
- •1.2.Обґрунтування вибору системи набору корпусу судна.
- •1.3.Вибір матеріалу корпусу судна.
- •2.1.Нормальна шпація. Товщина зовнішньої
- •2.1.2.2.Радіус округлення скули.
- •2.1.5.Товщина зовнішньої обшивки.
- •Напруженнями ,кПа
- •2.1.5.1.Товщина горизонтального кіля.
- •2.1.5.2.Товщина зовнішньої обшивки днища включно із скуловим поясом.
- •2.1.8.Радіус округлення ширстреку
- •2.2.Набір днищевого перекриття.
- •2.2.1.Схема днищевого перекриття.
- •2.2.2.Кількість днищевих стрингерів.
- •2.2.3.Навантаження на конструкції подвійного дна.
- •2.2.6.Визначення висоти трюма та твіндека.
- •2.2.7.Площа поперечного перерізу вертикального кіля і днищевих стрингерів (за вирахуванням вирізів).
- •2.2.7.1.Площа поперечного перерізу вертикального кіля.
- •2.2.7.2.Товщина стінки вертикального кіля.
- •2.2.7.3.Площа поперечного перерізу днищевого стрингера.
- •2.2.7.4.Товщина стінки днищевого стрингера.
- •2.2.8.Площа поперечного перерізу стінки суцільних флорів.
- •2.2.9.Товщина стінки суцільного флора (з урахуванням вирізів.
- •2.2.10.Ребра жорсткості суцільних флорів.
- •2.2.11.Лази у суцільних флорах
- •2.2.12.Товщина водонепроникних флорів.
- •2.2.13.Ребра жорсткості водонепроникних флорів.
- •2.2.14.Товщина настилу іі дна.
- •2.2.15.Товщина міждонного листа.
- •2.2.16.Ширина міждонного листа.
- •2.2.17.Поздовжні ребра жорсткості днища і другого дна.
- •2.2.17.1.Момент опору поздовжніх балок по днищу повинен бути не менше.
- •2.2.17.2.Момент опору поздовжніх балок другого дна повинен бути не менше.
- •2.3.Набір бортового перекриття.
- •2.3.1.Визначення висоти трюма та твіндека.
- •2.3.2.Навантаження на шпангоут у трюмі.
- •2.3.3.Шпангоути у трюмі.
- •2.3.4.Кріплення нижнього кінця трюмного шпангоуту.
- •2.3.5.Навантаження на шпангоут у твіндеці.
- •2.3.6.Шпангоути у твіндеці.
- •2.3.7.Кріплення кінців шпангоутів у твіндеці.
- •2.3.8.Рамні шпангоути у машинному відділенні.
- •2.3.9.Кріплення кінців рамних шпангоутів.
- •2.3.10.Бортові стрингери
- •2.4.Набір палуб них пeрекриттів.
- •2.4.1.Мінімальні товщини.
- •2.4.2.Навантаження на верхню палубу.
- •2.4.3.Навантаження на нижню палубу.
- •2.4.4.Товщина верхньої палуби.
- •2.4.5.Товщина нижньої палуби.(другої)
- •2.4.6.Палубний стрингер.
- •2.4.7.Поздовжні ребра жорсткості вп.
- •2.4.8.Бімси. (поперечна система набору)
- •2.4.9.Кріплення бімсів до шпангоутів.
- •2.4.10.Рамні бімси вп.
- •2.4.11.Кріплення рамних бімсів до шпангоутів.
- •2.4.12.Рамні бімси нп в мв.
- •2.4.13.Кріплення рамних бімсів в мв.
- •2.4.14.Карлінгс вп.
- •2.4.15.Карлінгси нп (сп).
- •2.4.16.Комінгс–карлінгс вп.
- •2.4.17.Вибір елементів комінгса–карлінгса вп табличним способом.
- •2.4.18.Комінгс–карлінгс нп (сп).
- •2.4.19.Пілерси.
- •2.4.19.1.Пілерс у твіндеці.
- •2.4.19.2.Пілерс у трюмі.
- •2.4.19.3.Кріплення пілерса у трюмі.
- •2.5.11.Кріплення рамних стояків у твіндеці.
- •2.5.11.1. Розмір сторони книці, яка закріплює верхній кінець стояка.
- •2.5.11.2. Розмір сторони книці, яка закріплює нижній кінець стояка.
2.4.19.Пілерси.
Навантаження н а пілерс ,кН.
P=plmвm+∑і (plmвm)i ,кН (2.4.20)
де р–навантаження на палубу ,що розташована вище ,кПа
lm–відстань ,виміряна уздовж карлінгсів між серединами їх прогонів ,м
вm–середня ширина площі палуби ,яка підтримується пілерсом ,включно вантажні люки ,м
∑і (рlmвm)i–сума навантажень від розташованих вище пілерсів ,кн.
2.4.19.1.Пілерс у твіндеці.
P1=p1lm1вm1 ,кН (2.4.20.1)
де р1–навантаження на ВП ,кПа
р1=29 кПа
lm1=10a0
lm1=7∙0,7=4,9 м
вm1=5,8м
р=29∙4,9∙5,8=824,2 кН
Приймаємо пілерс 219 9 (р=873 кПа)
2.4.19.2.Пілерс у трюмі.
Р2=p1lm1вm1+p2lm2вm2 ,кН. (2.4.20.2)
де p1lm1bm1–навантаження на пілерс у твіндеці ,кН
р2–навантаження на НП ,кПа
р=21,1 кПа
lm2=lm1=4,9м
вm2=вm1=5,8м
Р2=824+21,1∙4,9∙5,8=1423,8 кН
Приймаємо пілерс 299 12 (р=1591кН)
2.4.19.3.Кріплення пілерса у трюмі.
Товщина накладного листа повинна бути не менше
S=3,3∙10-3∙P+10 ,мм (2.4.20.3)
де Р–навантаження на пілерс у трюмі ,кН.
Р=Р2=1423.8 кН
S=3,3∙10-3∙1423,8+10=15 мм
Діаметр накладного листа повинен перевищувати діаметр пілерса на 6S ,де S–товщина накладного листа ,мм
Д=299+6∙15 =389 мм
Приймаємо накладний лист 15 390.
2.5. Набір поперечних водонепроникних перебірок.
Рис.7
2.5.1. Розрахункова схема перебірки.
H=D-hвк+ , м
H=8,4-1 + =7,8 м
2..5.2. Мінімальна товщина перебірок.
Smin=5a+2,5мм (2.5.2.)
Smin=5·0,7+2,5=6.0мм
Товщина нижнього листа повинна бути на 1мм більша за
Smin=7мм
2.5.3. Товщина листів перебірок.
Товщина листів повинна бути не менш:
S= ma +∆S, мм (2.5.3.)
де m=15,8
a–відстань між стояками (шпація), м
k=1
P– навантаження на перебірку, кПа
P=ρgz , кПа
ρ–питома вага морської води, т ⁄м3
ρ=1,025 т ⁄м3
g–прискорення вільного падіння, м⁄с2
g=9,81 м⁄с2
z–відстань, виміряна в ДП від нижньої кромки листа до ВП ,м
k =0.85
σn=301,3Мпа
∆S- запас на знос та корозію, мм
∆S= 1,2- для верхнього пояса
∆S= 1,44- для середнього пояса
∆S= 1,56- для нижнього пояса
2.5.3.1.Товщина першого пояса.
S1=15,8a , мм (2.5.3.1.)
а- шпація, м
Р1= ρgz, кПа
Р1= 1,025·9,81·7,8= 78,4 кПа
S1=15,8·0,7 = 7,7 мм
Приймаємо S1=8,0 мм
2.5.3.2.Товщина другого пояса.
S2=15,8a , мм ( 2.5.3.2.)
Р2= ρgz, кПа
Z2=6,4 м
Р2= 1,025·9,81·6,5 =64,4 кПа
S1=15,8·0,7 = 6,9 мм
Приймаємо S2=7,0 мм
2.5.3.3.Товщина третього пояса.
S3=15,8a , мм (2.5.3.3.)
Р3= ρgz, кПа
Z3=5,8 м
Р3= 1,025·9,81·5,8 = 58,3 кПа
S3=15,8·0,7 = 6,7 мм
Приймаємо S3=7 мм
2.5.3.4 Толщина четвертого пояса
Приймаємо S4=6 мм
2.5.4.Стояки перебірок у трюмі.
Момент повинен бути не менше
W=w'· (2.5.4.1)
W= см3 (2.5.4.2)
де Р- навантаження на трюмний стояк
Р= ρgz, кПа
Z- відстань у ДП середини прогону стояка від ВП, м
Z= ,м
Z= , м
Р= 1,025·9,81·5,6 =56,3 кПа
а- шпація, м
l- прогін стояка, м
W'=
к- множник, який враховує поправку на знос та корозію
к=
де ∆S- запас на знос та корозію
∆S= 1,2
к=
W=156,1 1=156,1 м3
Приймаємо ŗ 16б (W= 165см3) S=10 cм
2.5.5.Кріплення стояків у трюмі.
2.5.5.1.Розмір сторони книці яка закріплює верхній кінець стояка.
С= 2,0 , см (2.5.5.1.)
де W2.5.4.- момент опору стояку у трюмі, см3
S- товщина книці, мм
С= 2,0 см
Приймаємо кницю
2.5.5.2.Розмір сторони книці яка закріплює нижній кінець стояка.
С= 2,2 , см (2.5.5.2.)
С= 2,2 см
Приймаємо кницю
2.5.6.Стояки перебірок у твіндеці.
Момент повинен бути не менше
W=w'· , см3 (2.5.6.1)
W= см3 (2.5.6.)
де Р- навантаження на трюмний стояк
Р= ρgz, кПа
Z- відстань у ДП середини прогону стояка від ВП, м
Z= ,м
Z= м
Р= 1,025·9,81·1,9= 19 кПа
а- шпація, м
l- прогін стояка, м
W'=
к- множник, який враховує поправку на знос та корозію
к=
де ∆S- запас на знос та корозію
∆S= 1,2
к=
W=24,5 1,1=25,6см3
Приймаємо ┌ 8(W= 25см3) S=5 мм
2.5.7.Кріплення стояків у твіндеці.
2.5.7.1.Розмір сторони книці яка закріплює верхній кінець стояка.
С= 2,0 , см (2.5.7.1.)
де W2.5.6.- момент опору стояку у трюмі, см3
S- товщина книці, мм
С= 2,0 см
Приймаємо кницю 5 150 150
2.5.7.2.Розмір сторони книці яка закріплює нижній кінець стояка.
С= 2,2 , см (2.5.7.2.)
С= 2,2 см
Приймаємо кницю 5 150 150
2.5.8.Рамні стояки в трюмі.
Момент опору повинен бути не менше
W= W1+∆W, см3 (2.5.8.)
де W1- момент опору рамного стояку у трюмі, см3
∆W- частина моменту опору з урахуванням
зносу та корозії, см3
W= см3
де Р- навантаження на трюмний стояк, кПа
Р2.5.4.= 56,3 кПа
а- відстань між рамними стояками,м
а= ак(2.4.15.) ; а= 4,4 м
l= htr- hкарл нп ,м
l= 4,4-0,4 = 4 м
m= 21
= 0,85
= 301,3 МПа
Приймаємо 28б (W=756 см3)
∆W= 0,1h∆S ,см3
де h- висота стінки рамного стояка , см
h=28 см
∆S- запас на знос та корозію, мм
∆S= 1,2 мм
b- ширина вільногопояска рамного стояка, см
b=14 см
Сn- ширина приєднаного пояска, см
Сn= kc, см
с= аk= 4,4 м= 440 см
k= f( )= f( )= f(0,9)
для визначення значення "h" див табл. 1.6.3.4. в розрахунках рамніх бімсів ВП
k=0,3
Сn=0,3 · 440=132 м
∆W=0,1·28·1,2 =75,3 см3
W=736,9+75,3 =812,2 см3
Приймаємо: ┴32а (W=906,0см3)
2.5.9. Кріплення рамних стояків у трюмі.
2.5.9.1. Розмір сторони книці, яка закріплює верхній кінець рамного стояка.
С= 2,0 , см (2.5.9.1.)
Р- момент опору рамного стояку у трюмі, см3
S- товщина книці, мм
С= 2,0 ,см
Приймаємо кницю
2.5.9.2. Розмір сторони книці, яка закріплює нижній
кінець рамного стояка.
С= 2,2 , см (2.5.9.2.)
Р- момент опору рамного стояку у трюмі, см3
S- товщина книці, мм
С= 2,2 ,см
Приймаємо кницю
2.5.10.Рамні стояки в твіндеці.
Момент опору повинен бути не менше
W= W1+∆W, см3 (2.5.10.)
де W1- момент опору рамного стояку у трюмі, см3
∆W- частина моменту опору з урахуванням
зносу та корозії, см3
W= см3
де Р- навантаження на трюмний стояк, кПа
Р2.5.6.= 19 кПа
а- відстань між рамними стояками,м
а= ак(2.4.15.) ; а= 4,4 м
l= htr- hкарл вп ,м
l= 3- 0,4= 2,6 м
m= 21
= 0,85
= 301,3 МПа
см3
Приймаємо ┴16б (W=172cм3)
∆W= 0,1h∆S ,см3
де h- висота стінки рамного стояка , см
h=16 см
∆S- запас на знос та корозію, мм
∆S= 1,2 мм
b- ширина вільного пояска рамного стояка, см
b=8 см
Сn- ширина приєднаного пояска, см
Сn= kc, см
с= аk=4,4 м=440 см
k=f( )=f( )=f(0.6)
для визначення значення "h" див табл. 1.6.3.4. в розрахунках рамних бімсів ВП
k=0,2
Сn=0,2 · 440=88 см
∆W=0,1·16·1,2 =23,9 см3
W=102,9+23,9=126,8 см3
Приймаємо: ┴16б (W=172.0 см3)