- •2.1.2. Механизм брожения.
- •2.1.3. Патентная проработка.
- •Продолжение табл.2.1
- •2.2. Выбор и обоснование технологической схемы
- •2.3.6. Охлаждение гидролизата (испарение).
- •2.3.7. Инверсия гидролизата.
- •2.3.10. Нейтрализация гидролизата.
- •2.3.13. Охлаждение нейтрализата.
- •2.3.16. Перегонка бражки.
- •2.3.17. Эпюрация спиртового конденсата.
- •2.3.18. Ректификация эпюрата.
- •2.3.19. 0Безметаноливание спирта (поз. 44).
- •2.3.20. Укрепление эфиро-альдегидной фракции.
- •Исходные данные:
- •Испарение гидролизата по ступеням
- •Материальный баланс гидролизного отделения
- •Материальный баланс бродильного отделения
- •2.4.4.Брагоректификационное отделение.
- •Материальный баланс брагоректификационноего отделения
Материальный баланс бродильного отделения
Приход |
|
Расход |
|
Наименование |
Кол-во, т |
Наименование |
Кол-во, т |
Охлажденный нейтрализат Дрожжевая суспензия |
2359.3 581.1
|
СО2 свободно выделившийся при брожении Влажный шлам Дрожжевая суспензия Бражка в брагоперегонное отделения |
23 11.8 581.1 2324.5
|
Всего |
2940.4 |
Всего |
2940.4 |
2.4.4.Брагоректификационное отделение.
Количество бражки, поступающей в брагоректификационное отделение = 2324.5/24 = 96.85 т/ч
Исходные данные для расчета:
Теплоемкость бражки - 4.02 кДж/(кг*К).
Температура бражки, поступающей на дефлегматор - 30 град.
Полная удельная энтальпия греющего пара при 0.15 МПа - 2716.38 кДж/кг.
Температура кипения 25% спиртового конденсата - 85.7 град.
Теплоемкость 25% спиртового конденсата - 4.34 кДж/(кг*К).
Температура барды, выходящей из бражной колонны = 103 град.
Теплоемкость барды - 3.85 кДж/(кг*К).
Потери тепла в окружающее пространство для изолированных колонн -838 кДж.
Определяем количество спиртового конденсата, получаемого после бражной колонны, т/ч
96854*0.98*1.092/25 = 4.15 (2.89)
где - 0.98 - коэффициент, учитывающий 2% потерь спирта при брагоперегонке.
Расход пара на бражной колоне, т/ч
9 6854*(3.85*103 - 4.02*30) - 0.98*1*(3.85*103 - 4.34*85.7)/25 + 838 =11.46т/ч
- 3.85*100
или 275.14 т/сут (2.90)
Получается барды, т/сут
+ 11.46 - 4.15 = 104.16 т/ч или 2500 т/сут (2.91)
Количество абсолютного спирта в бражке, т/сут
2324.5*1.092:100 = 25.38 (2.92)
Количество товарного спирта с концентрацией 95% т/сут
25.38:0.95 = 26.72 (2.93)
Количество товарной метанольной фракции кг/сут
25380*0.4/100 = 101.5 кг/сут или 0.1 т/сут (2.94)
где 0.4 - выход метанольной фракции от абсолютного спирта,%
Количество сивушных масел, кг/сут
25380*0.3:100 = 76.14 кг/сут или 0.076 т/сут (2.95)
где 0.3 - выход сивушных масел от абсолютного спирта,%
Расход пара на спиртовую колонну, т/сут
25.38*2 = 50.76 (2.96)
где 2 - удельная норма расхода пара на одну тонну абсолютного спирта, т
Количество лютера спиртовой колонны, т/сут
(110 + 50.76) - (26.72 + 0.076 + 0.1) = 136 (2.97)
Таблица 2.4.5
Материальный баланс брагоректификационноего отделения
Приход |
|
Расход |
|
Наименование |
Кол-во, т |
Наименование |
Кол-во, т |
Бражка из бродильного отделения Пар на бражные колонны Пар на спиртовую колонну
|
2324.5
275.14 50.76 |
Товарный этиловый спирт Метанольная фракция Сивушные масла Лютер спиртовой колонны Барда с бражных колонн
|
26.72 0.1 0.076 136 2500 |
Всего |
2650.4 |
Всего |
2663 |
Выбор и расчет основного технологического оборудования
Гидролизаппарат.
N = 163*150*1000 = 6.8 = 7 шт. (2.5.1.)
18*0.95*145*24*60
где - 163 - расход а.с.с., т/сут
150 - оборот гидролизаппарата, мин
18 - рабочий объем гидролизаппарата, м3
0.95 - коэффициент, учитывающий заполнение гидролизаппарата, м3
145 - плотность загрузки сырья в гидролизаппарате в расчете на а.с. массу, кг/м3
24*60 - переход от суток к минутам.
Число резервных гидролизаппаратов N1, рассчитывают по формуле:
N1 = 7*70/345 = 1.38 = 2 шт. (2.5.2.)
где - 70 - время остановки гидролизаппарата на ремонт в течении года, сут
345 - число рабочих дней в году.
Таким образом,по расчетам выбираем 9 гидролизаппаратов, 7 - основных, и 2 резервных аппарата.
Испаритель гидролизата.
Расчетный объем испарителя, м3 определяют по формуле.
Н а 1-ой ступени испарения V = (0.4765*56250/24)*0.39 = 1.21 (2.5.3.)
600*0.6
Н а 2-ой ступени испарения V = (0.666*56250/24)*0.6693 = 2.9 (2.5.4.)
600*0.6
Н а 3-ей ступени испарения V = (0.752*56250/24)*1.45 = 7.1 (2.5.5.)
600*0.6
где - 0.6 - коэффициент, заполнения парового пространства в испарителе
600 - допускаемое напряжение парового пространства испарителя, м3/м3*ч
24 - число часов в сутках
0.39, 0.6693, 1.45 - удельный объем пара при соответствующих температурах после каждой ступени испарения, м3/кг
Следовательно к своей технологической схеме принимаем на 1-ой ступени испарения аппарат объемом 5м3, на 2-ой ступени испарения - 10м3, на 3-ей ступени испарения - 25м3.
2.5.3. Вакуум-охладительная установка (ВОУ) предназначена для многоступенчатого охлаждения нейтрализата путем самоиспарения с последующей конденсацией паров в поверхностных конденсаторах. Так на БГЗ мощность предприятия по производству спирта этилового ректификованного технического соизмерима с нашей, то принимаем ВОУ такой же производительностью равной 150 м3/ч.
Сборник гидролизата и инвертор.
Количество сборников гидролизата, шт.
n = 35.412*2.25/(0.8*300) = 0.33 = 1 (2.5.6.)
где - 0.8 - коэффициент заполнения аппарата
- время прибывания гидролизата в сборнике, ч
- поток гидролизата, м3/ч
300 - объем типового сборника, м3
Принимаем один сборник основной, а другой резервный таким же объемом равным 300м3.
Количество инверторов, шт.
n = 35.412*7/(0.8*500) = 0.61 = 1 (2.5.7.)
где - 7 - время прибывания гидролизата в инверторе, ч
500 - объем типового сборника, м3
0.8 - коэффициент заполнения аппарата
Принимаем один инвертор основной, а другой резервный таким же объемом равным 500м3.
Нейтрализатор.
Необходимое количество батарей нейтрализатора определяют по формуле:
n = 35.41*1/((100 + 100)*0.8) = 0.22 (2.5.8.)
где - 1 - время прибывания гидролизата в батарее, ч
100 - номинальные объемы нейтрализаора и выдерживателя, м3
- коэффициент заполнения аппарата
Выбираем один запасной и один основной нейтрализаор.
Отстойник горячего отстоя.
Необходимое количество отстойников определяем по формуле:
n = 35.41*4/(3.14*7*7*0.785*0.4) = 3 (2.5.9.)
где - 3.14 - число пи
7 - диаметр типового отстойника, м
- коэффициент заполнения аппарата
0.4 - удельная нагрузка по нейтрализату, м3/м2
Барабанные вакуум-фильтры.
Требуемое число аппаратов, шт
n = 0.6/(2.5*1.5) = 0.16 = 1 (2.6.0.)
где - 0.6 - поток шламовой суспензии, м3/ч
2.5 - поверхность фильтрования типового аппарата, м2
- удельная нагрузка по суспензии, м3/м2
Бродильный чан.
Определим объем одного чана, м3
V = 2359.3*6/(24*3*0.8) = 245 (2.6.1.)
где - 2359.3 - количество сбраживаемого сусла, м3/сут
6 - время брожения, ч
3 - число бродильных чанов, шт
- коэффициент заполнения чана
Отношение диаметра к высоте цилиндрической части чана определяем из условия компоновки. Это отношение колеблется от Д = Н до Д = 2Н. Возьмем среднее - Д = 1.5Н. Из формулы объема чана V = П*R2*H высоту и диаметр аппарата, м
Н = 5.1 (2.6.2.)
Д = 7.65 (2.6.3.)
Ректификационные колонны.
Так как для предыдущих расчетов принимали действующую мощность на БГЗ, то в брагоректификационном отделении примем те же колонны, что и на заводе. Приведем их основные диаметры:
Бражная: Д = 2м
Эпюрационная: Д = 1.8м
Эфирная: Д = 0.3м
Спиртовая: Д = 2.2м
Метанольная: Д = 1.4м
Сводная ведомость основного технологического оборудования приведена в таблице 2.7.
Табл. 2.7
-
Позиция на схеме
Наименование оборудования
Характеристика аппарата
3
Гидролизаппарат
V = 18м3, Н = 7.5м
13
Испаритель гидролизата
V = 5 м3, 10м3, 25м3
14
Инвертор
V = 500 м3
15
Сборник гидролизата
V = 300 м3
22
Нейтрализатор
V = 100 м3
23
Отстойник горячего отстоя
D = 7 м
26
Вакуум-охладительная установка
М = 150 м3/ч
27
Барабанные вакуум фильтры
S = 2.5 м2
33
Бродильный чан
V = 245 м3, Н = 5.1м
D = 7.65 м
36
Бражная колонна
D = 2 м
39
Эпюрационная колонна
D = 1.8 м
40
Эфирная колонна
D = 0.3 м
42
Спиртовая колонна
D = 2.2 м
44
Метанольная колонна
D = 1.4 м
Основные объемно-планировочные решения зданий и сооружений: длинна 104.8 м, высота 27 м (4 этажа отделение ректификации), 15 м (2 этажа бродильное отделение), 19.17 м (3 этажа гидролизный цех); сетка колонн 6×6 м, шаг 6 м, пролет 24 м. В гидролизном отделении сетка колонн 4.5×6 м. Здание имеет прямоугольную форму, что уменьшает площади стеновых ограждающих конструкций, тепловые потери, снижает стоимость эксплуатации, улучшает организацию производства. В данном здании несущими конструкциями являются каркас из вертикальных элементов- одноветвевых колонн прямоугольного сечения, жестко заделанных в фундамент столбчатого типа и горизонтальных элементов – балок между этажных перекрытий с укладкой плит по верху ригелей. Оборудование размещено согласно условию протекания процесса и требований нормативных документов для обеспечения безопасного обслуживания и ремонта.