- •3.5. Выводы ……..…..…..…..…....…..…..…..…..…..…..…..…..….. 115
- •4.5. Выводы .. . . . .. . . . .. . . . .. . . .. . . .. . . . .. . . . .. . . . .. . . . .. . . . .. . . . 144
- •I.I. Технологические возможности режима
- •1.2. Обзор современного уровня развития
- •1.3. Математические модели и способы
- •1.4. Установившиеся режимы работы в
- •1.5. Выводы
- •2.1. Методы исследования систем с двумерными
- •2.2. Линеаризация дифференциальных уравнений
- •2.3. Динамические процессы в системах
- •2.4. Выводы
- •3.1 Влияние шага дискретизации радиуса на характер процессов в системах.
- •3.2. Установившиеся режимы работы
- •3.3. Динамика систем с дискретным
- •3.4. Особенности режима переключения
- •3.5. Выводы
- •4.1. Системы с регулируемым приводом
- •4.2. Системы с автоматической коробкой
- •4.3. Регуляторы соотношения скоростей
- •4.4. Режим стабилизации скорости
- •4.6. Выводы
3.3. Динамика систем с дискретным
измерением радиуса обработки
Динамические процессы в дискретных как и в непрерывных системах ССР обусловлены действием V3 , когда система движется до установившегося значения V при отсутствии возмущающего воздействия (F=0), появлением возмущающего воздействия (F=Const) в момент врезания при установившемся значении V, а также дискретизацией радиуса в процессе работы системы, т.е. изменением значения RN.
Найдём выражения, определяющие поведение координат дискретных систем ССР в динамических режимах. Подставив в (3.13) значения W1(p), W2(p), U0 из (1.28), (1.29), (1.54), запишем для АПР системы ССР следующее уравнение
, (3.41)
с учётом (1.40) это выражение примет вид
, (3.42)
Обозначив на каждом уровне N корни однородного уравнения, соответствующего уравнению (3.42) , частное решение (3.42) –B, а постоянные интегрирования – С1N , С2N , C3N, запишем решение (3.42) в виде
, (3.43)
. (3.44)
Постоянные интегрирования определяются на каждом уровне N при t=0. В соответствии с методом припасовывания [53,137] начальными значениями уровня N, т.е. значения RN (0) и его производных, являются конечные значения уровня N-1 , найденные в момент времени tN , когда
RN-1(tN)=RN. Первая производная RNv(t) радиуса по времени и вторая –
RNU (t) равны
(3.45)
(3.46)
Постоянные интегрирования С1N , C2N , C3N находим из следующих уравнений
(3.47)
где R(N-1)v – значение первой производной радиуса в конце (N-1) уровня дискретизации;
R(N-1)u– значение второй производной радиуса в конце (N-1) уровня дискретизации.
Откуда находим
, (3.48)
(3.49)
. (3.50)
Поскольку по требованиям технологии обработка изделии должна начинаться, когда шпиндель вращается с заданной скоростью и все процессы в системе установились, то в начале уровня N=0 угловая скорость имеет заданное значение, а RN=Rд. При этом в выражениях (3.47) – (3.50) необходимо принять RN=Rд, R(N-1)V=V3KR/Rд, R(N-1)U=0.
Угловая скорость wN (t) в данном случае на основании (1.40)
. (3.51)
Исследование динамических процессов в АПР системе ССР можно упростить, допустив, что к моменту перехода на следующий уровень .дискретизации процессы в системе установились и уровень N процессы в системе установились и описываются выражениями (3.14), (3.15). При этом с учетом (1.40)
(3.52)
. (3.53)
Для ПДС и АППР систем ССР с учётом W1(p), W2(p), KД, описывающихся (1.28), (1.29), (1.71), на основании (3.26) получим
(3.54)
На рис. 3.9, 3.10 показаны переходные функции по wN и VN в рассматриваемых системах ССР, значение параметров которых определяется (1.77).Здесь необходимо отметить, что в пусковом режиме, т.е. при N=0 переходные функции в ПДС и АППР системах могут быть улучшены и иметь максимальное перерегулирование не более 3 – 4 % за счёт снижения в этом режиме значения Крv, так как это делалось для непрерывных систем.
В том случае, когда F=0 или весьма близко к этому значению, например, при холостом ходе станка или обработке с малыми усилиями резания, выражение (З.42) принимает вид
(3.59)
Откуда при комплексно-сопряжённых корнях характеристического уравнения получаем
(3.60)
(3.61)
(3.63)
(3.64)
Производные радиуса по времени равны (3.64)
Pис. 3.9. Переходные функции систем ССР по угловой скорости шпинделя при V3 = 2 м/с, , Rд=20мм, KR=0,08мм/рад, F=100Н. Кривая 1 в ПДС и АППР системе при Крv=6; кривая 2 - в АПР системе при Kpv =22.
Рис.3.10. Переходные функции систем ССР по скорости резания при V3 = 2м/с, , Rд=20мм, KR=0,08мм/рад, F=100Н. Кривая I - в ПДС и АППР системе при Крv=6; кривая 2 - в АПР системе при Kpv=22.
(3.65)
П остоянные интегрирования C1N, C2N и коэффициент BN определяются из уравнений, аналогичных (3.47), т.е.
(3.66)
откуда получаем
(3.67)
(3.68)
, (3.69)
а угловая скорость wN(t) находится согласно (3.51).
Для этого случая (F=0) при выполнении (3.52), (3.53) на основании (3.67) и последнего уравнения (3.66), получим
(3.70)
(3.71)
Подставив в (3.60) полученные значения, преобразуем его к виду
. (3.72)
На основании (3.51), (3.72) запишем
(3.73)
В ПДС и АППP системах ССР при F = 0 на основании (3.54) имеем
(3.74)
Если характеристическое уравнение, соответствующее (3.74), имеет комплексно-сопряжённые корни , то RN(t) в ПДС и АППР системах ССР описывается (3.60) с теми же значениями α, AN, BN, C1N, C2N, но при другом β, котрое не зависит от RN и равно
(3.75)
В случае выполнения (3.57), (3.58) для рассматриваемых систем имеем
(3.76)
(3.77)
Зависимость скорости резания VN(t) от времени находится в рассматриваемых случаях в соответствии с (3.35), принимая во внимание, что угловая скорость при этом является функцией времени и описывается (3.73), (3.73).
Анализ переходных функций систем ССР показывает, что при дискретном измерении R при прочих равных условиях лучшими динамическими характеристиками обладает АПР система, особенно при малых значениях N, с увеличением которого динамика системы ухудшается, приближаясь к динамике ПДС (АППР) системы, и становится равной ей при максимальных значениях N. Необходимо так же отметить, что в дискретных системах ССР зависимость динамических процессов от технологических параметров процесса резания имеет гораздо меньше значение, чем в непрерывных системах.