29. Методика расчета и проектирования обмоток возбуждения тэд.

Число витков обмотки возбуждения находиться по формуле: W=F_B/I_дн, число вит­ков зависит от F_B- МДС главных полюсов которая состоит из суммы размагничивающего действия реакции якоря (F’_ря) «F’_ря =k_p·F_ря, к_р- коэффициент размагничивания находиться из гра­фика(к_р=f(F_ря/F_B;B_z(1/3))» и общей МДС магнитной цепи «F_o» и от I_дн- номинального тока двигателя.

Поперечное сечение меди катушки S_B=I_B/j_B, где j_B-плотность тока в проводниках об­мотки, j_B=4...6.5 A/мм².

Находим общую длину провода катушки.

Затем находим сопротивление катушки.

В зависимости от полученного числа витков зависит выполнения катушки главных полюсов.

Катушки главных полюсов при числе витков 30-40 выполняют двух­слойными с намоткой на широкую грань, "плашмя" (рис. 2.9,а); при числе витков 18-25 возможна намотка "плашмя" и в один слой; при числе витков 8-15, особенно при круглом исполнении остова, катушки наматывают на узкую грань, "па ребро" (рис. 2.9,6),

К атушки главных по­люсов при 2р = 4 обычно выполняют двухслойными с намоткой "плашмя", а при 2р=6 в двигателях с круглым остовом лучше вписываются катушки,на­мотанные "на ребро". У двухслойных катушек чи­сло витков в слое со стороны якоря делают меньше,' чем со стороны остова, обеспечивая бо­лее рациональную компановку полюсного окна с возможностью получения требуемого зазора меж­ду катушками.

Катушки добавочных полюсов, как правило, выполняют с намоткой "на ребро".

Намотка катушки "на ребро" требует определенных соотношений раз­меров меди, При этом для исключения возможности образования при намотке трещин в меди радиус закругления по внутренней кромке витка

Размеры меди катушек главных и добавочных полюсов выбирают с учетом принятой конструкции полюсов по сортаменту (см. приложение 2)

30. Методика расчета компенсационной обмотки.

Расчет КО выполняют исходя из ее основного назначения – компенсировать намагничивающую силу якоря, поэтому стремятся в пределах полюсной дуги обеспечить приблизительное равенство МДС обмоток.

Правильно спроектированная КО в ТЭД играет дополнительную положительную роль и улучшает протекание коммутационного процесса.

КО размещается в пазах наконечников гл.пазов. Большое число пазов на полюсе трудно разместить, однако его нельзя делать чрезмерно малым. Чем меньше пазов, тем при данной лин. Нагрузки больше объем тока в каждом пазу.

При большем числе пазов растет трудоемкость изготовления КО, увеличивается объем корпусной изоляции, ухудшается заполнение зубц. слоя медью, поэтому обычно применяют Z_ko=6..8 при U<1000в, Z_ко=8..12 при 1100<U<1500.

Следует отметить, что во избежание возникновения вибрации машины в следствии колебания магн.потока в воздуш.зазоре зубц. Шаг по полюсному наконечнику не должен быть равен зубцовому шагу якоря и должен отличаться не менее чем на 10%.

Число витков определим F_ko=I_koW_ko, Число проводников в одном пазу N_z=I_zko/I_ko(округляем до целого числа). Число пазов в наконечнике полюса Z_ko=2·W_ko/N_z

Затем выбираем площади сечения проводников КО и размеров проводника. Площадь сечения проводника q_a=I_ko/j_ko, j-плотность тока в обмотке допуск.на 15-20% чем в обмотке якоря.

Чтобы обмотка была достаточно жесткой в условиях вибрации и удара, проводники в пазу располагают вертикально. Для уменьшения магнитного сопротивления необходимо стремиться к минимальным размерам паза, как по высоте так и по ширине. Предварительно высоту проводника h_mko=25-35mm, при U<1000в. Ширина b_ko=q_ko/h_mko. Размеры проводника округляются до ГОСТ вских. Изоляцию применяют как F так и H.

Порядок наложения изоляции примерно соответствует укладки проводников якоря. Правильность выбора ширины паза проверяется по магн. Индукции в пазах кот.не должна превышать B_zko<1.8..2.0 тл. При увеличении В растут пульсационные потери.

Затем определяем площадь зубцов исходя из размеров наконечника пазов и их количества. Затем находим напряженность магнитного поля H=f(B) и намагничивающую силу F_ko=H·h_ko