- •8 Характеристики мощности тэд при разл схемах возбуждения и степени насыщения
- •13 Разновидности тяговых передач и область их применения
- •17 Схемы тяговых передач и проектирование зубчатой передачи
- •21. Методика расчета коллекторно-щеточного узла.
- •22. Щетки тэд: разновидности, осн. Парам. Щеток, констр. Щет.
- •23. Метод расчета магнитной цепи тэд.
- •24. Метод расчета параметров коммутации и добавочных полюсов.
- •25. Методика расчета воздушного зазора.
- •26 Определение кпд тэд
- •28. Методика расчета и построения электромехан. Хар-ик тэд
- •29. Методика расчета и проектирования обмоток возбуждения тэд.
- •30. Методика расчета компенсационной обмотки.
- •31. Сердечник главного полюса
- •32. Конструкция коллектора тэд.
- •37.Проектирование наконечника сердечника главного полюса для размещ компенсационной обмотки
- •38. Конструкция щеточного узла
- •39. Основы теплового расчета тэд.
- •41. Расчет числа витков главных полюсов производим по формуле:
- •44. Методика магнитного расчета зубцового слоя якоря тэд.
- •47. Методика магнитного расчета сердечника якоря.
- •48. Расчет размагничивающего действия реакций якоря.
- •49. Методика расчета главных полюсов.
- •45. Методика магнитного расчета зубцового слоя якоря тэд.
- •50. Общие сведения о компенсационной обмотке.
- •51. Методика магнитного расчета тэд.
37.Проектирование наконечника сердечника главного полюса для размещ компенсационной обмотки
Форма наконечника полюса определяется видом выбранного воздушного зазора между главными полюсами и якорем. |У компенсированной машины нет необходимости в устройстве эксцентричного зазора, так как МДС компенсационной обмотки направлена против МДС обмотки якоря и нейтрализует ее; у таких машин применяют концентричный зазор одинаковый по всей ширине полюсного наконечника.
Для размещения компенсационной обмотки в штампуемых листах полюса предусматривают прямоугольные пазы
Выбирают величину воздушного зазора б с учетом противоречивых требований, так как при увеличении воздушного зазора повышаются его магнитное напряжение, МДС и потери обмотки возбуждения, но уменьшается размагничивающее действие реакции якоря и улучшается устойчивость скоростной характеристики двигателя.
При применении эксцентричного зазора целесообразно выбирать б"=36', где б', Ъ"— высота зазора у оси и у края полюса соответственно. Принимаемый для расчета магнитной цепи по рис. 10-13 эквивалентный зазор (мм)
Длина сердечника полюса ln=h; высоту полюса h„ рассчитывают по после определения размеров станины, причем высота полюса должна быть достаточной для размещения обмот-ки возбуждения; после расчета обмотки возбуждения и вычерчивания эскиза междуполюсного окна с расположением катушек ha может измениться.
38. Конструкция щеточного узла
Щеточный аппарат у шестиполюсных двигателей имеет кронштейны щеткодержателей, установленные на поворотной траверсе, отлитой из стали в виде разрезных колец швеллерного типа. Щеткодержатель четырехполюсных двигателей крепят жестко на торцовой стенке остова без траверсы. Корпуса щеткодержателей изготовляют из латуни литьем под давлением 1200 Па.
Пальцы кронштейнов, изолирующих щеткодержатель от корпуса двигателя, представляют собой спрессованные пресс-массой АГ-4В металлические шпильки с резьбой на конце.
Ц илиндрическую и торцовую части пальцев покрывают эмалью. Готовые пальцы испытывают напряжением 15 кВ частотой 50 Гц в течение 1 мин. В двигателях пульсирующего тока применяют разрезные щетки марки ЭГ61, ЭГ61А. В эксплуатации на двигатели устанавливают одновременно щетки марок ЭГ61А и ЭГ75 в разнополярные щеткодержатели.
1—корпус (отливка латунная), 2—щетка разрезная; 3 пружина, 4—винт регулировочный; 5, 7, 9- оси (сталь круглая калиброванная); 6— шплинт; 8 палец; 10 винт; 11 шайба пружинная
39. Основы теплового расчета тэд.
Задачей теплового расчета является определение превышения температуры обмоток ТЭД над температурой окружающей воздуха, что необходимо для проверки выбора нагревостойкости изоляции, а также электрических нагрузок, однако не один из известных методов не позволяет получить точные результаты, т.к. многие параметры системы уравнений, описывающие тепловые процессы в ТЭД оказываются нестабильными, кроме того на теплопроводность изоляции существенное влияние оказывает качество применяемых материалов.
Тепловой поток – W , через данную поверхность S показывает количество тепловой энергии, которая проходит через эту поверхность в единицу времени. Плотность теплового потока – А
Это количество тепловой энергии, которая протекает за 1 сек. через площадь 1 м2.
A=W/S
Падение температуры по толщине изоляции линейно
W=ΔΘS·λ/bИ
ΔΘ – падение температуры на изоляции
λ – коэффициент теплопередачи материала изоляции
bИ – толщина изоляции
ΔΘ=A· bИ / λ
Теплопроводимость изоляционных материалов в значительной степени зависит от качества их изготовления и имеет большой разброс.
Небольшое включение воздуха между слоями изоляции значительно снижает их теплопроводность. Для практических расчетов можно принимать данные, полученные опытным путем. При тепловых расчетах широко используется метод эквивалентных тепловых схем замещения. вместо коэффициента теплопроводности и теплоотдачи используются обратные величины тепловыми сопротивлениями. Так теплоотдача поверхности площадью S соответствует сопротивление вида
R+=1/-S Rт= bИ/SZ
`=∆Pa· Rт `=∆Pb· Rт
` - превышение температуры тела под охлаждающим воздухом
∆Pa – тепловой поток передаваемый с поверхности тела к охлождающему воздуху за счет теплоотдачи.
∆Pb - тепловой поток проходящий через изоляцию за счет теплопроводности.
Тепловые потоки соответствуют потери мощности в узлах ТЭД в продолжительном режиме работы при мах допустимой температуре.
40 Расчет нагрева элементов ТЭД методом тепловых схем. При расчете принимаются следующие допущения: 1) добавочные потери делят пополам и одну половину относят к потерям в меди, а вторую – к потерям в стали; 2) тепловой поток от коллектора к обмотке якоря не передается; 3) температура обмотки якоря при расчете потерь в меди принимается максимально допустимой: H – 160 ºC; F – ºC; 5) пренебрегают отводом тепла через клинья паза, а также с торцевых сторон якоря, т. к. теплопроводность якоря в 40–50 раз меньше из-за лаковых прослоек. 1) Rтп – термосопротивление изоляции паза. Тепловой поток здесь передается за счет теплоотдачи. , где . 2) Rтл – тепловое сопротивление наружной поверхности лобовых частей и воздуха. Этот резистор состоит из 2х составляющих: , где . 3) Rто – тепловой резистор участков: лобовые соединения → изоляция → обмоткодержатели → воздух. Тепловой поток передается 2-мя механизмами: , где bобд – толщина участка теплопроводности; S0 – площадь, . 4) . 5) Rтн – тепловое сопротивление тепловому потоку наружной поверхности якоря, , где . 6) Rтк – термическое сопротивление тепловому потоку с поверхности вентиляционных каналов, , где рекомендуется принимать αк = 0,5αня; , где mк – количество вентиляционных каналов; dк – диаметр вентиляционных каналов. 7) . Превышение температуры обмотки якоря над средней температурой охлаждающего воздуха: . Для определения ΔРв приравниваем падение теплового потенциала между точками ab и контура acd: Rт1(ΔP’мя – ΔРв) = RтнΔPв + Rт2(ΔP’ст + ΔРв). Получаем: . Превышение температуры над температурой наружного воздуха: , где , где τ1 – температура при входе воздуха в машину; τ2 – температура воздуха при выходе из машины. Превышение температуры сердечника якоря над средней температурой окружающего воздуха: .