23. Метод расчета магнитной цепи тэд.

Задачей магнитного расчета является опред. размеров участков магнитной цепи, а также магнитодвиж. силы, гл. полюсов, необх. для созд. основного магн. потока. При расчете рассматривают 5 участков: возд. зазор, сердеч. якоря, зубцовая зона, сердечн. гл. полюса, станина.Расчет выполняется на один полюс. При опред. поперечных сечений участков магнит. цепи величины индукции в них следует принимать в таких пределах, чтобы обеспечив. приемлемые размеры машины и умеренные потери в ней.

Рассматр. сердечник якоря:

Определ. Эффективную высоту сечения сердечника якоря. В сердечнике якоря имеются вентил. каналы и поэтому конструк. высота сердечника якоря больше эффект. и определ. по эмпирической формуле. Каналы располог. В шахматном порядке с шагом внешнего ряда t_в(2,5..3,0)d_k.

Воздушный зазор под серединой полюса на начальном этапе проектир. определяют ориентир. на основе опыта проектир. ТЭД.

Для достижения благоприятных условий на коллекторе зазор выпол. эксцентричным , его расточка выпол. радиусом > сердечн. полюса.

Для расчета сердеч. гл. полюса мы определяем: расчетную дугу серд. полюса, площадь сечения серд. полюса. После этого опред. высоту сердеч. полюса для шестиполюстных машин – h_т=(0,3..0,35)τ. Но полную высоту установим когда разместим катушку гл. полюса.

Станина выполняется литой. Конструкц. Станины могут быть 8гранной формы(4полюсов) и цилиндр. фор. (6полюс.). Индукция в станине для уменьшения насыщен. цепи добав. полюсов, магн. поток которых на отдельн. участках суммируется с магн. потоком гл. полюсов В_ст(1,5..1,55) Тл.

Затем опред. площадь сечения станины и длину расчетного направл. Станины в осевом направл. , что позволит опред. толщину станины. По условию мех. прочности h_ст>1,5..1,8 см. При 8гранном остове h_ст=1,1·(S_ст/l_ст)- в месте распол. Гл. полюсов. h_ст=0,9·(S_ст/l_ст)- под добавоч. полюсами.

24. Метод расчета параметров коммутации и добавочных полюсов.

Добавочные полюса предназначены для создания магнитного потока, который наводят в короткозамкнутых секциях якоря компенс. ЭДС e_k , которая компенс. реактивную ЭДС e_r. Для расчета используется метод А.Б.Иоффе. Определяем среднюю величину реактивной ЭДС за цикл коммутации в продолжительном режиме и коммутирующую ЭДС как ЭДС вращения При расчете нужно учитывать что e_k= e_r.ср.

После этого определим магнитный поток в зоне коммутации. добав. полюса и магнит. поток в сердечнике полюса. Коммутирующий магнитный поток Ф < магнитного потока в сердечнике полюса. Обычно для ТЭД без компенсационной обмотки коэф. расс. добавочного полюса σ_д=3..4, для компенс. σ_д=1,5..2.

Для того, чтобы при различных токах нагрузки уменшить не скомпенс. ЭДС характер. намагничивания сердечника добав. полюса должно быть линейной, а значит магнитная цепь должно быть линейной ненасыщенной. Учитывая что насыщ. стали начин. при B_тд<=1,2..1,4Тл., и при этом с ГОСТом 2582 допустима перегрузка по току до двойного номинального значения и поэтому индукцию в сердеч. полюса рекоменд. принимать B_тд<=0,6..0,7Тл.. Исходя из этого условия опред. ширину сердечника доб. полюса.

Чтобы снизить вероятность возн. кругового огня на коллекторе при резких бросках тока у доб. полюсов предусм. второй воздуш. зазор со стороны станины, выпол. при помощи немагнитных прокладок.

Затем нужно опред. Намагничивающую силу для создания комут. потока опред. для воздушных зазоров т.к. феромагнит. участки магнит. цепи доб. полюсов имеют низкие знач индукции и напряженности магнитного поля. Это поможет определить число витков в катушке доб. полюса w_д=F_д/I_дн и степень компенсации поля реакции якоря. И после этого мы находим площадь сечения меди в катушке доб. полюса. q=I_дн/j_q