- •Введение
- •2. Кинематические расчеты привода. Выбор двигателя.
- •2.1. Выбор двигателя.
- •2.2. Определение передаточного числа привода.
- •2.3. Проверка двигателя на перегрузку.
- •2.4. Определение допустимых отклонений параметров.
- •2.5. Определение кинематических параметров привода.
- •2.6. Определение силовых параметров привода.
- •Эскизный проект
- •3. Выбор материала зубчатых колес
- •4. Определение допускаемых напряжений.
- •4.1. Назначение срока службы редуктора и количества капитальных ремонтов привода.
- •4.2. Определение допускаемых напряжений при контакте и изгибе в зацеплении зубчатых передач.
- •4.3. Определение допускаемых контактных напряжений в зацеплении зубчатых передач.
- •4.4 Определение допускаемых напряжений изгиба в зацеплении зубчатых передач.
- •7. Вычисление действующих сил в механизмах.
- •7.1. Определение сил в зацеплении закрытых передач.
- •7.2. Определение консольных сил
- •7.3. Силовая схема нагружения валов редуктора
- •8. Разработка чертежа общего вида редуктора
- •8.1. Определение геометрических параметров ступеней валов.
- •8.1. Выбор материала валов.
- •8.2. Выбор допускаемых напряжений на кручение:
- •8.3. Определение геометрических параметров ступеней валов:
- •8.4. Предварительный выбор подшипников:
- •8.5. Разработка чертежа общего вида:
- •10.2. Тихоходный вал.
- •10.3. Сводная таблица.
- •Технический проект
- •11. Проверочные расчеты
- •11.1. Проверочный расчет шпонок
- •11.2. Проверочный расчет стяжных винтов
- •12. Расчет технического уровня редуктора.
- •12.1. Определение массы редуктора
- •12.2. Определение критерия технического уровня редуктора:
- •Тема доклада на неделе науки:
- •13. Методы измерения и особенности изготовления цилиндрических зубчатых колес
- •13.1 Особенности изготовления зубчатых колес
- •13.2 . Методы измерения цилиндрических зубчатых колес
- •13.2.1. Метод постоянной хорды
- •Заключение
- •Список используемой литературы
- •Приложение.
8.5. Разработка чертежа общего вида:
Чертеж общего вила редуктора устанавливает положение колес редукторной пары, элемента открытой передачи и муфты относительно опор (подшипников); определяет расстояние lБ и lт; точками приложения реакций подшипников быстроходного и тихоходного валов, а также точки приложения силы давления элемента открытой передачи и муфты на расстоянии lОП и lМ от реакции смежного подшипника.
Зазор X:
Объем масла в редукторе:
Высота уровня масла:
Расстояние между дном редуктора и колесом:
Диаметр и длина ступицы колеса:
Ступени обоих валов вычерчиваются в последовательности от 3-й к 1-й. При этом длина 3-й ступени l3 получается конструктивно, как расстояние между противоположными стенками редуктора.
На 2-й и 4-й ступенях валов вычертить основными линиями (диагонали — тонкими) контуры подшипников в соответствии со схемой их установки по размерам d, D, Т, с.
Общий чертеж редуктора представлен на рисунке 3 в приложении.
Таблица 8.3.1. Сводная таблица
Вал (материал-сталь 40Х σВ=900Н/мм2 σТ=750Н/мм2 σl=410Н/мм2) |
Размеры ступеней, мм
|
Подшипники |
||||||
d1 |
d2 |
d3 |
d4
|
Типоразмер |
dDB(T), мм |
Динамическая грузоподъемность Cr, кН |
Статическая грузоподъемность C0r, кН |
|
l1 |
l2 |
l3 |
l4
|
|||||
Быстроходный |
16 |
18 |
26 |
18 |
204 ГОСТ 8338-75 |
204714 |
12,7 |
6,2 |
20 |
27 |
50 |
16 |
|||||
Тихоходный |
25 |
30 |
32 |
28 |
206 ГОСТ 8338-75 |
306216, |
19,5 |
10,0 |
42 |
42 |
50 |
30 |
9. Определение реакций в опорах подшипников.
9.1. Быстроходный вал
Исходные данные: lоп = 0,034 м; lБ = 0,079 м; d1=0,016 м; Ft1 = 4154 Н; Fr1 = 1495 Н;
Fa1 = 748 Н; Fоп = 186,4 Н.
a) Вертикальная плоскость
ΣM2 = 0; Н
ΣM4 = 0;
Н
Проверка: ΣY = 0; Н
б) Горизонтальная плоскость
Н
Н
Н
9.2. Тихоходный вал
Исходные данные: lT = 0,080 м; lоп = 0,034 м; d2 = 0,030 м; Ft2 = 4154 Н; Fr2 = 1495Н;
Fa2 = 784 Н; Fу = 93,2 Н; Fх =161,43
a) Вертикальная плоскость
ΣM1 = 0; Н
ΣM3 = 0; Н
Проверка: ΣY = 0; Н
б) Горизонтальная плоскость
ΣM1 = 0; Н
ΣM3 = 0; Н
Проверка: ΣX = 0; Н
Н
Н
10. Проверочный расчет подшипников
Пригодность подшипников определяется сопоставлением расчетной динамической грузоподъёмности Crp, Н, с базовой Cr , Н, или базовой долговечности L10h, ч, с требуемой Lh, ч, по условиям:
Crp Cr и L10h ≥ Lh
Базовая динамическая грузоподъёмность подшипника представляет собой постоянную радиальную нагрузку, которую подшипник может воспринять при базовой долговечности.
10.1. Быстроходный вал.
10.1.1. Определение осевой нагрузки Ra
Н
Н
где Rs1, Rs2 – осевые составляющие
Так как Rs1 = Rs2 и , то:
Ra1 = Rs1 = 2172 Н
Ra = Fa = 638 Н
10.1.2. Определение эквивалентной динамической нагрузки
(e = 0,42 ; Y=1,04)
где V = 1 – коэффициент вращения при вращающемся внутреннем кольце
Н
где = 1,3 – коэффициент безопасности;
= 1 – температурный коэффициент (t = 100oC);
10.1.3. Расчет динамической грузоподъемности и долговечности
Расчет производится по наиболее нагруженному подшипнику, то есть по подшипнику А:
Н
35056>12700 Н
Значит, необходимо выбрать другой подшипник. Выберем 405.
10.1.4. Определение эквивалентной динамической нагрузки
(e = 0,30 ; Y=1,45)
где V = 1 – коэффициент вращения при вращающемся внутреннем кольце
Н
где = 1,3 – коэффициент безопасности;
= 1 – температурный коэффициент (t = 100oC);
10.1.5. Расчет динамической грузоподъемности и долговечности
Расчет производится по наиболее нагруженному подшипнику, то есть по подшипнику А:
Н
35056 < 36400 Н
31834 > 29000 ч
где m = 3 – показатель степени для шариковых подшипников;
а1 – коэффициент надежности. При безотказной работе подшипников γ = 90%, а1 = 1;
а23 = 0,8 – коэффициент, учитывающий влияние качества подшипника и качество его эксплуатации при обычных условиях работы подшипника.