- •Электропривода
- •Часть 2: Замкнутые системы электропривода
- •Тематика лекционных занятий
- •Содержание
- •Введение
- •1. Виды схем регулирования координат электропривода и показатели качества
- •Показатели качества для разомкнутого эп
- •2. Методы последовательной коррекции и модального управления с настройками на технический и симметричный оптимум
- •Настройка на симметричный оптимум
- •3. Метод последовательной коррекции с подчиненным регулированием координат
- •Синтез регулятора подчиненного контура
- •Синтез регулятора основного контура
- •4. Модель эп с двигателем постоянного тока независимого возбуждения с жесткими связями
- •5. Модель эп с двигателем постоянного тока независимого возбуждения с упругими связями
- •6. Автоматическое регулирование момента в системе уп-д с п-регулятором
- •7. Автоматическое регулирование момента в системе уп-д с настройками на технический и симметричный оптимумы
- •8. Автоматическое регулирование частоты вращения в системе уп-д с п-регулятором
- •9. Автоматическое регулирование частоты вращения в системе уп-д, настроенной на технический оптимум
- •10. Автоматическое регулирование частоты вращения в двухконтурной системе уп-д, настроенной на технический оптимум
- •11. Автоматическое регулирование частоты вращения в двухконтурной системе уп-д, настроенной на симметричный оптимум
- •12. Автоматическое регулирование положения в системе уп-д с подчиненным регулированием
- •13. Уравнения ад в комплексных переменных. Электрические схемы замещения ад. Механические характеристики
- •14. Автоматическое регулирование частоты вращения ад с короткозамкнутым ротором изменением величины напряжения питания
- •Разомкнутое регулирование
- •Замкнутое регулирование
- •15. Автоматическое регулирование момента ад с короткозамкнутым ротором при питании его от пч с аин
- •16. Автоматическое регулирование момента ад с короткозамкнутым ротором при питании его от пч с аит
- •17. Автоматическое регулирование частоты вращения ад с короткозамкнутым ротором при питании его от пч
- •Работа сар с п-регулятором скорости (рис.17.2)
- •Работа сар с и-регулятором скорости (рис.17.3)
- •18. Импульсное регулирование частоты вращения ад с фазным ротором
- •19. Сар частоты вращения ад с фазным ротором на базе асинхронно-вентильного каскада (авк)
- •20. Обобщенная математическая модель ад в физических переменных
- •21. Двухфазная модель ад в раздельных осях статора и ротора
- •22. Двухфазная модель ад в осях u-V, общих для статора и ротора, вращающихся в пространстве с произвольной частотой
- •23. Дифференциальные уравнения обмоток ад в осях u-V. Выражения вращающего момента
- •24. Уравнения и структурная схема ад в осях α-β, общих для статора и ротора. Расчеты токов обмоток
- •25. Уравнения ад в осях х-у, ориентированных
- •26. Структурная схема ад в осях х-у, ориентированных
- •Преобразования уравнения цепи статора по оси у
- •Преобразования уравнения цепи статора по оси х
- •27. Структурная схема системы векторного управления ад
- •28. Блоки преобразователей фаз аэп с векторным управлением ад
- •29. Блоки восстановления потокосцепления ротора и тригонометрического анализатора
- •30. Блоки преобразования координат и блок компенсации. Подсистема ввода информации
- •31. Векторное управление ад с использованием наблюдателя потокосцепления ротора
- •32. Векторное управление ад с использованием наблюдателя частоты вращения
- •Литература
23. Дифференциальные уравнения обмоток ад в осях u-V. Выражения вращающего момента
Для вывода дифференциальные уравнения обмоток АД в осях u-v общих для статора и ротора в качестве исходной возьмем систему уравнений (21.4) в раздельных осях α-β и d-q. К уравнениям статора в осях α-β применим преобразования (22.4), а к уравнениям ротора в осях d-q – преобразования (22.7).
Уравнения статора согласно (21.4)
(23.1)
а формулы преобразования координат (Ψ, u и i) согласно (22.4)
(23.2)
Подставляем (23.2) в (23.1) и преобразуем
(23.3)
Далее используем известный из курса математики факт, что если при произвольном значении φК выражение то оба коэффициента А и В равны нулю. Выражения (23.3) имеют как раз такой вид и, поэтому,
(23.4)
Аналогичные преобразования можно выполнить для уравнений ротора. В итоге будет получена система дифференциальных уравнений АД в осях u-v
(23.5)
Каждое из уравнений содержит в правой части по 3 слагаемых:
- слагаемое вида рΨ является э.д.с., индуктируемой обмотками, которые соосны с рассматриваемой обмоткой;
- слагаемое вида ωΨ является э.д.с. вращения, индуктируемой обмотками, которые перпендикулярны к рассматриваемой обмотке;
- слагаемое вида Ri является падением напряжения на активном сопротивлении обмотки.
В систему (23.5) входят 8 переменных-функций: 4 тока и 4 потокосцепления. Для ее решения и моделирования по ней необходимо учитывать также определения потокосцеплений (22.1). Подставив (22.1) в (23.5), получим систему уравнений АД, содержащую только токи,
(23.6)
Вращающий момент АД, приложенный к ротору, является результатом взаимодействия токов i2v и i2u ротора с потокосцеплениями статора Ψ1u и Ψ1v (рис.23.1). Направления моментов М1 и М2 определено по правилу левой руки, а их величина пропорциональна произведению потокосцепления и тока. Если за положительный момент принять момент, вращающий ротор против часовой стрелки, то результирующий момент согласно рис.23.1б,в, будет пропорционален Ψ1v·i2u - Ψ1u·i2v:
M=M2 - M1 ~ (Ψ1vi2u- Ψ1ui2v) (23.7)
Приведем несколько эквивалентных формул вращающего момента:
или (23.8)
или
24. Уравнения и структурная схема ад в осях α-β, общих для статора и ротора. Расчеты токов обмоток
Уравнения АД в осях α-β, общих для статора и ротора, получаются из системы (23.7) с подстановкой в неё значения частоты вращения ωК=0 осей координат α-β и заменой индексов α←u и β←v:
(24.1)
Уравнения цепи статора в осях α-β имеют естественный вид, совпадающий с уравнением статора системы (21.4), а уравнения цепи ротора входит частота ωЭЛ и его вид отличается от уравнений ротора в осях d-q (21.4).
Преобразуем систему (24.1) к виду
(24.2)
Для АД с короткозамкнутым ротором нужно принять u2α=0 и u2β=0.
Выражение вращающего момента АД берем согласно (23.8) вида
(24.3)
Уравнение механики и связь между ωЭЛ и ω имеют вид
(24.4)
По (24.2), (24.3) и (24.4) построена на рис.24.1 структурная схема. Структурная схема может быть смоделирована на операционных усилителях и аналоговых перемножителях.
Из системы уравнений (24.1) или из аналоговой модели при известных входных сигналах-аргументах u1α, u1β, u2α, u2β и МС могут быть найдены все токи i1α, i1β, i2α, i2β, вращающий момент М и частота вращения ω АД. Напряжения u1α, u1β, u2α и u2β изменяются по гармоническому закону с частотой сети ω1, поэтому с частотой сети ω1 изменяются и токи i1α, i1β, i2α и i2β. Токи i1α и i1β являются реальными токами двухфазной обмотки статора в осях α-β, а токи i2α и i2β являются фиктивными токами двухфазной обмотки ротора в осях α-β, так как физическими осями ротора являются оси d-q и, соответственно, реальными токами двухфазного ротора являются токи i2d и i2q. Токи i2α и i2β можно пересчитать в токи i2d и i2q по формулам координатных преобразований (22.7):
(24.5)
Пусть расчетом по системе (24.1) или моделированием по схеме рис.24.1 определены составляющие i2α=I2mcos(ω1t+φ10) и i2β= I2msin(ω1t+φ10) установившегося тока ротора. Частота вращения ротора равна ωЭЛ=(1-s)ω1, а его положение в пространстве осей α-β будет следующим φЭЛ=(1-s)ω1t+φЭЛ0.
С использованием формул (24.5) рассчитаем законы изменения токов i2d и i2q:
(24.6)
(24.7)
Составляющие i2d и i2q тока ротора I2 изменяются с частотой скольжения sω1, что соответствует действительности и доказывает правильность расчетов этих токов.