- •1. Общие положения
- •2. Дифференциальная токовая защита трансформаторов, выполненная с реле серии рнт-560
- •2.1. Указания по расчету
- •2.2. Рекомендуемый порядок расчета
- •2.3. Примеры расчета дифференциальной токовой защиты двухобмоточного трансформатора
- •2.3.1. Пример
- •2.3.2. Пример
- •3. Дифференциальная токовая защита трансформаторов и автотрансформаторов, выполненная с реле серии дзт-11
- •3.2. Рекомендуемый порядок расчета
- •3.3. Пример расчета дифференциальной токовой защиты трехобмоточного трансформатора
- •3.4. Указания по расчету чувствительного комплекта дифференциальной токовой защиты с двумя комплектами
- •4. Дифференциальная токовая защита трансформаторов, имеющая зоны разной чувствительности и выполненная с реле серии рнт-560 или дзт-11
- •4.1. Указания по расчету
- •4.2. Рекомендуемый порядок расчета
- •4.3. Пример расчета дифференциальной токовой защиты двухобмоточного трансформатора, имеющей зону повышенной чувствительности на стороне нн
- •5. Дифференциальная токовая защита трансформаторов и автотрансформаторов, выполненная с реле типа дзт-21 (1дзт-23)
- •5.1. Указания по расчету
- •5.2. Рекомендуемый порядок расчета
- •5.3. Пример расчета дифференциальной токовой защиты автотрансформатора, выполненной с реле типа дзт-21
- •6. Дифференциальная токовая защита ошиновки высшего [среднего] напряжения автотрансформаторов
- •6.1. Указания по расчету
- •7. Дифференциальная токовая защита цепей стороны низшегонапряжения автотрансформаторов
- •7.1. Указания по расчету
- •7.3. Рекомендуемый порядок расчета
- •7.3. Пример расчета дифференциальной токовой защиты цепей стороны низшего напряжения автотрансформатора
- •8. Дистанционная защита автотрансформаторов от многофазных кз
- •8.1. Указания по расчету
- •9. Токовая защита обратной последовательности автотрансформаторов
- •10. Максимальная токовая защита с пуском напряжения трансформаторов V. Автотрансформаторов
- •11. Максимальная токо8ая защита
- •16. Контроль изоляции вводов обмотки высшего напряжения автотрансформаторов
4.1. Указания по расчету
4.1.1. Ниже даны основные указания по расчету дифференциальной токовой зашиты трансформаторов, имеющей зоны разной чувствительности. При этом рассматриваются только особенности расчета по сравнению с обычной дифференциальной токовой защитой, выполненной с такими же реле (серии РНТ-560 или ДЗТ-11), но имеющей одну зону чувствительности; методика расчета последней подробно изложена в гл. 2 и 3.
Принципы выполнения дифференциальной токовой защиты с зонами разной чувствительности рассмотрены в приложении ПЗ; примеры принципиальных схем с зонами пониженной и повышенной чувствительности приведены на рис. 4.1.
4.1.2. Первичный (минимальный) ток срабатывания защиты выбирается для каждой из зон, исходя из следующего.
4.1.2.1. Для основной зоны первичный ток срабатывания Iс.з.осн выбирается так же, как для защиты с одной зоной чувствительности, выполненной с реле тех же типов, соответственно пп. 2.1.2, 2.1.3 и 3.1.2.
Для отстройки от тока небаланса, который определяется током, проходящим через основную зону при внешних КЗ, должны рассматриваться повреждения, являющиеся внешними по отношению ко всей защите в целом (а не по отношению к рассматриваемой зоне), поскольку зоны разной чувствительности охватываются не самостоятельными защитами, а одной, выполненной на общем реле, и потому селективное действие внутри зоны, охватываемой всей защитой. в целом, не требуется.
4.1.2.2. Для зоны пониженной чувствительности при выполнении защиты как с реле серии РНТ-560, так и с реле серии ДЗТ-10 первичный ток срабатывания Iс.з.пон выбирается по условию отстройки от тока не баланса при внешнем КЗ на стороне высшего напряжения соответственно по пп. 2.1.2.1, 2.1.3, 3.1.2 и по (2.1) и (2.4). Для двух- и трехобмоточных трансформаторов при отсутствии питания со стороны среднего напряжения расчет тока небаланса Iнб.расч по (2.4) может производиться с учетом коэффициента однотипности kодн=0,5. .
4.1.2.3. Для зоны повышенной чувствительности первичный ток срабатывания Iс.з.пов выбирается по условию обеспечения принимаемой чувствительности к КЗ за реактором, так как при наличия такой зоны зашита выполняется с реле серия ДЗТ-10 (см. ниже)
4.1
где —первичное иннииальиое значение периодической составляющей тока при КЗ между двумя фазами за реактором (в защищаемой зоне) и работе трансформатора на среднем ответвлении; kч — принимаемый коэффициент чувствительности.
Коэффициент чувствительности в (4.1) рекомендуется принимать kч >2,5, поскольку требуемая в соответствии с ПУЭ чувствительность kч >1,5) должна обеспечиваться при расчетном по чувствительности крайнем реально возможном отклонении регулятора.
Отстройка от тока небаланса при внешних КЗ на стороне низшего напряжения обеспечивается торможением.
Следует отметить, что возможность выполнения зоны повышенной чувствительности при использовании для защиты реле серия РНТ-560 ограничена, так как необходимая в этом случае отстройка тока срабатывания от тока небаланса при внешнем КЗ не позволяет обеспечить требуемую чувствительность.
4.1.3. Число витков рабочих обмоток НТТ реле, соответствующих току срабатывания защиты, определяется для каждой зоны как для отдельной защиты.
Для стороны рассматриваемой зоны, принимаемой за основную, расчет числа витков следует производить исходя из первичного тока срабатывания зоны по (2.18). При этом в качестве основной целесообразно принимать сторону, где установлены трансформаторы тока, ограничивающие не только рассматриваемую зону, но и всю защиту в целом.
Для не основных сторон рассматриваемой зоны расчет числа витков следует производить, исходя из числа витков, принятого для основной стороны, и отношения вторичных токов в плечах защиты, присоединенных к трансформаторам тока, ограничивающим рассматриваемую зону, по (2.20) и (2.21).
Число витков рабочих обмоток НТТ реле, присоединяемых к трансформаторам тока, разграничивающим зоны разной чувствительности, определяется окончательно как разность витков, полученных в расчетах для смежных границ зон:
4.2
4.3
реле, присоединяемых к трансформаторам тока, разграничивающим основную зону с зонами соответственно пониженной и повышенной чувствительности: , —число витков рабочих обмоток НТТ реле, получены для рассматриваемой стороны соответственно в расчетах основной зоны и зон пониженной и повышенной чувствительности.
4.1.4. Выбор схемы присоединения тормозной обмотки НТТ реле (при выполнении защиты с реле серии ДЗТ-11) производится следующим образом:
на двух- и трехобыоточных трансформаторах при отсутствии зоны повышенной чувствительности по тем же соображениям, что и для обычной дифференциальной защиты с одной зоной чувствительности, — по п. 3.1.5;
на двухобыоточныя трансформаторах при наличии зоны повышенной чувствительности тормозная обмотка присоединяется к трансформаторам тока, установленный на стороне низшего напряжения и ограничивающим всю защиту в целом;
на трехобмоточных трансформаторах при наличии зоны повышенной чувствительности тормозная обмотка
Рис. 4.1. Принципиальные схемы включения реле в дифференциальной токовой защите с двумя зонами разной чувствительности
a — в защите двухобмоточного трансформаторе с реле типа PHT-S65 с зоной пониженной чувствительности на стороне ВН;
б —в защите двухобмоточного трансформатора с реле типа ДЗТ-II с зоной пониженной чувствительности на стороне BН:
в — в защите трет ойм оточи ого трансформатора с реле типа ДЗТ-П с зоной пониженной чувствительности на стороне ВН;
г — в защите двухобмоточного трансформатора с реле тина ДЗТ-11 с зоной повышенной чувствительности на стороне НН;
на двух- и трехобмоточных трансформаторах при отсутствии зоны повышенной чувствительности по тем же соображениям, что и для обычной дифференциальной защиты с одной зоной чувствительности, — по п. 3.1.5;
на двухобмоточных трансформаторах при наличии зоны повышенной чувствительности тормозная обмотка присоединяется к трансформаторам тока, установленный на стороне низшего напряжения и ограничивающим всю защиту в целом;
на трехобмоточных трансформаторах при наличии зоны повышенной чувствительности тормозная обмотка присоединяется к тем же трансформаторам тока, что и на двухобмоточных трансформаторах, если при этом минимальный ток срабатывания защиты Iс.з min для основной зоны определяется по (2.2), что соблюдается в редких случаях и ограничивает возможность применения зоны повышенной чувствительности в защите трехобмоточных трансформаторов. Если же определяющим остается (2.1), зона повышенной чувствительности выполнима только при отсутствии питания и параллельной работы на стороне среднего напряжения, при этом тормозная обмотка включается на сумму токов трансформаторов тока, установленных на сторонах низшего и среднего напряжений.
4.1.5. Число витков тормозной обмотки НТТ реле, обеспечивающих не действие защиты при внешних КЗ, определяется следующим образом, на двух- и трехобмоточных трансформаторах при отсутствии зоны повышенной чувствительности по тем же выражениям, что и для обычной дифференциальной защиты с одной зоной чувствительности, — по (3.4),
(3.7), (3.8) в соответствии с п. 3.1.6. на двух обмоточных трансформаторах при наличии
зоны повышенной чувствительности — по (3.4), в котором Iраб — количество витков рабочей обмотки НТТ реле, присоединяемых к тем же трансформаторам тока, что в тормозная обмотка, т. е. к трансформаторам тока, установленным на стороне низшего напряжения и ограничивающим всю защиту в целом;
на трехобмоточных трансформаторах при наличии зоны повышенной чувствительности в случае, когда тормозная обмотка присоединяется к трансформаторам тока, установленным на стороне низшего напряжения и ограничивающим всю защиту в целом, — так же, как и на двухобмоточных трансформаторах;
на трехобмоточных трансформаторах при наличии зоны повышенной чувствительности в случае, когда тормозная обмотка включается на сумму токов трансформаторов тока, установленных на стороне низшего напряжения и ограничивающих всю защиту в целом, и трансформаторов тока, установленных на стороне среднего напряжения, по (3.4), в котором — число витков рабочей обмотки НТТ реле, присоединяемых к трансформаторам тока, установленным на стороне низшего напряжения и ограничивающим всю защиту в целом.
Следует отметить, что в защите с зоной повышенной чувствительности при расчете по (3.4) числа витков тормозной обмотки, присоединяемых к трансформаторам тока, установленным на стороне низшего напряжения, составляющая тока небаланса Iнб.расч, обусловленная регулированием напряжения защищаемого трансформатора I’’нб.расч. Должна определиться по выражению
4.4
где и — вторичные номинальные токи в плечах соответственно основной зоны и зоны повышенной чувствительности защиты.
Указанное определяется тем, что эта составляющая будет создаваться только той частью витков рабочей обмотки, определяющих ток срабатывания в зоне повышенной чувствительности, которая находится на других сторонах защищаемого трансформатора.
4.1.6. Чувствительность при металлических КЗ определяется отдельно для каждой зоны защиты. Коэффициент чувствительности для защиты, выполненной с реле серии РНТ-560, а также для защиты, выполненной с реле серии ДЗТ-П в режимах, когда торможение отсутствует, определяется по (2.22) или (2.26) в соответствии с пп. 2.1.7 и 3.1.7.
Коэффициент чувствительности для защиты, выполненной с реле серии ДЗТ-11 в режимах, когда имеется торможение, определяется со (3.9) в соответствии с и. 3.1.8.