3.2. Рекомендуемый порядок расчета

В соответствии с приведенными в п. 3.1 указаниями расчет дифференциальной защиты, выполненной с реле серии ДЗТ-11, производится в следующем порядке.

3.2.1. Определяются первичные токи для всех сто­рон защищаемого трансформатора (автотрансформато­ра), соответствующие его номинальной мощности (про­ходной мощности автотрансформатора).

По этим токам определяются соответствующие вто­ричные токи в плечах защиты I _Iв, I _IIв и I _IIIв, исходя из коэффициентов трансформации трансформаторов тока K (выбираются с учетом параметров используемого оборудования, его перегрузочной способности, требова­ний релейной защиты и схемы соединения трансформа­торов тока — при соединении трансформаторов тока в треугольник исходят из первичного тока Iном ввиду целесообразности иметь вторичные токи в плече защиты, не превышающие 5 А) и коэффициентов схе­мы kcx.

Выбирается сторона, к трансформаторам тока которой наиболее целесообразно присоединить тормоз­ную обмотку НТТ реле в соответствии с рекомендация­ми п. 3.1.5.

Определяется ориентировочное значение пер­вичного минимального тока срабатывания защиты Icзmin без учета составляющей тока небаланса I"'нб.расч, исходя из принятого места установки тормозной обмотки. Расчет производится в соответствии с п. 3.1.2.

Для двухобмоточных трансформаторов, а также трехобмоточных трансформаторов с включением тормоз­ной обмотки реле на сумму токов трансформаторов то­ка, установленных на сторонах среднего и низшего на­пряжений (а также при подведении этих токов к раз­ным числам витков тормозной обмотки), выбор минимального тока срабатывания защиты Icзmin про­изводится по условию отстройки от броска намагничи­вающего тока при включении защищаемого трансформа­тора под напряжение по (2.2).

3.2.4. Определяются числа витков рабочих обмоток НТТ реле, соответствующие минимальному току сраба­тывания защиты Icзmin, для основной стороны и для других сторон защищаемого трансформатора (автотранс­форматора).

Расчет производится по (2.18), (2.20) и (2.21) в той же последовательности, что и для защиты, выполненной с реле серии РНТ-560 (см. пп. 2.2.6 и 2.2.7). При этом учитывается, что минимальная МДС срабатывания Fc.pmin при отсутствии торможения для реле серии ДЗТ-11 также равна 100 А.

В случае необходимости полученные числа витков НТТ реле уточняются за счет учета составляющей тока небаланса I_нб ра_СЧ аналогично тому, как для реле серии РНТ-560 (п. 2.2.8). При этом в расчет вводится составляющая /_{нб расч}, соответствующая внешнему КЗ при отсутствии торможения, являющемуся расчетным для определения минимального тока срабатывания за­щиты Icзmin (CM. П. 3.2.3).

3.2.5. Определяется необходимое число витков тор­мозной обмотки НТТ реле в соответствии с п. 3.1.6, Для этого при внешних КЗ, отстройка от которых произво­дится с помощью торможения, в расчетных режимах работы подстанции и питающих систем определяется первичный тормозной ток I_ТОрм и первичный ток неба­ланса Iнб.расч ПО (2.3) — (2.6).

Определяется необходимое число витков тормозной обмотки НТТ реле о>торм по (3.4). При этом исходным являются наибольшее отношение вышеуказанных токов и число витков рабочей обмотки НТТ реле w_Раб для стороны, к которой присоединяется тормозная об­мотка.

3.2.6. Определяются первичные токи в месте КЗ и коэффициенты чувствительности при металлических КЗ разных видов на выводах защищаемого трансформатора (автотрансформатора) в расчетных по чувствительное: режимах работы подстанции и питающих систем д; случаев, когда отсутствует торможение. Расчет производится по (2.22) или (2.26) в соответствии с п. 3.1.7

также, как для защиты с реле серии РНТ-560.

Определяются первичные токи в месте КЗ, с ответствующие токи в реле Iраб.с.р. на отдельных сторнах защищаемого трансформатора (автотрансформатра) и ток в тормозной обмотке НТТ реле I_Торм,р на металлических КЗ различных видов на выводах защищаемого трансформатора (автотрансформатора) для случаев, когда имеется торможение, в расчетных по чувствительности режимах. Расчетным является минимальный режим работы питающих систем и такой режим работы (например, отключение одной из сторон) защищаемого трансформатора (автотрансформатора), при котором возможно большая доля тока КЗ протекает через тормозную обмотку.

Определяется рабочая МДС Fраб.ср и тормозная МДС Fторм НТТ реле в рассматриваемых случаях металлических КЗ по (3.10) и по (3.12). При этом исходным являются значения токов в рабочей и тормозной обмотках НТТ, полученные в п. 3.2.7.

Графически определяется рабочая МДС срабатывания реле F_paб,cp в случаях, когда защита в pat смотренных выше расчетных по чувствительности условиях находится на грани срабатывания из-за наличия переходного сопротивления в месте КЗ, исходя из paсчетной по чувствительности характеристики срабатывания реле (соответствующей максимальному торможению) и значений рабочей F_paб и тормозной Iторм МДС полученных в п. 3.2.8.

3.2.10. Определяется значение коэффициента чувствительности k_ч,_ТОр_М в рассматриваемых случаях повреждения с торможением по (3.9) в соответствии с п. 3.1.8. При этом используются значения рабочей МДС F_Раб и рабочей МДС срабатывания реле I"раб.с.р полученные соответственно в пп. 3.2.8 и 3.2.9.

В случаях, когда чувствительность недостаточно должны быть рассмотрены другие выполнения дифференциальной защиты (см. ниже).