2.2. Рекомендуемый порядок расчета

В соответствии с приведенными в п. 2.1 указаниями расчет дифференциальной защиты трансформатора, вы­полненной с реле серии РНТ-560, производится в сле­дующем порядке.

2.2.1.Определяются первичные токи для всех сто­рон защищаемого трансформатора, соответствующие его номинальной мощности, /_ВОм. По этим токам опреде­ляются соответствующие вторичные токи в плечах защи­ты h », hi в и /ш в, исходя из коэффициентов транс­ формации трансформаторов тока К\ (выбираются с уче­том параметров используемого оборудования, его пере­грузочной способности, требований релейной защиты и схемы соединения трансформаторов тока — при соеденении трансформаторов тока в треугольник исходят из первичного тока /_ном 3 ввиду целесообразности иметь коричные токи в плече защиты, не превышающие 5 А) i коэффициентов схемы.

Определяются первичные максимальные токи КЗ, проходящие через защищаемый трансформатор при внешних КЗ на всех его сторонах. Определяется расчетный первичный ток неба­ланса /вб.расч без учета /'"нб.расч. Расчет производится по (2.3) — (2.5) с учетом значений токов КЗ, полученных р п. 2.2.2. Определяется ориентировочное значение пер­вичного тока срабатывания защиты /с.з по (2.1), исходя из значения небаланса /_Бб, полученного в п. 2.2.3, и по (2.2) в соответствии с рекомендациями п. 2.1-.2. Прини­мается большее из двух полученных значений. Если для трансформаторов мощностью 25 МБ-А и выше значение первичного тока срабатывания защиты U.3 по (2.1) окажется больше 1,5 номинального тока трансформатора, то в соответствии с рекомендациями ПУЭ (п. 3.2.21.4) следует выполнять защиту с реле се­рии ДЗТ-11.

2.2.5. Производится предварительная проверка чув­ствительности. Для этого определяется первичный ток minpn металлических КЗ на выводах защищаемого транс­форматора в расчетных по чувствительности режимах работы подстанции и питающих систем в предположе­нии, что весь ток повреждения проходит по одной из сторон трансформатора. Коэффициент чувствительности определяется по (2.26) с учетом, ориентировочного зна­чения тока срабатывания защиты /_с,з, полученного в п. 2.2.4.

Если полученное значение коэффициента чувстви­тельности окажется не ниже допустимого, то расчет за­щиты, выполненной с реле серии РНТ-560, следует про­должить, как показано ниже, f

В тех случаях, когда значение коэффициента чув­ствительности окажется ниже допустимого, а расчетным условием для выбора тока срабатывания защиты явля­лась отстройка от броска намагничивающего тока по (2.2), следует произвести уточнение коэффициента k в этом выражении в соответствии с п. 2.1.5.

Если расчетным для выбора тока срабатывания за­щиты являлась отстройка от тока небаланса при внеш­них КЗ по (2.1), то следует перейти к расчету защиты, выполненной с реле серии ДЗТ-11. В тех редких слу­чаях, когда защита, выполненная с реле серии ДЗТ-11, тоже не обеспечит требуемую чувствительность из-за отстройки от броска намагничивающего тока, следует попытаться добиться требуемой чувствительности защи­ты с реле серии РНТ-560, произведя расчет ее по опти­мальному напряжению в соответствии с рекомендация­ми п. 2.1.4. Кроме того, указанный расчет целесообразно производить в условиях эксплуатации с целью увеличе­ния чувствительности защиты, выполненной с реле серии РНТ-560.

2.2.6. Определяется число витков обмотки НТТ реле, соответствующее току срабатывания защиты /_с,з, для основной стороны. Расчет производится по (2.18) в со­ответствии с п. 2.1.6.

Принимается ближайшее меньшее по отношению к полученному (2.18) целое число витков (из зна­чений, которые могут быть установлены на НТТ реле в соответствии с имеющимися выводами).

2.2.7. Определяются числа витков обмоток НТТ реле для других (неосновных) сторон защищаемого трансформатора по (2.20) и (2.21), исходя из принятого» для установки на НТТ реле числа витков основ­ной стороны.

В случаях, когда эти числа витков или /'"нб.расч получаются дробными, принимаются ближай­шие целые (меньшие или большие) числа витков W\ и wn, а расчет уточняется за счет учета составляющей тока небаланса /'"нб.раcч (обусловленной указанным округлением), как это показано в пп. 2.2.8 и 2.2.9.

При этом для уменьшения тока небаланса /"'нб.раcч в ряде случаев целесообразно округлять чис­ла витков и таким образом, чтобы со­ставляющие тока небаланса /'"нб.расч в (2.6) имели противоположные знаки. Однако при этом необходимо проверить, не будет ли больше результирующий ток не­баланса /нб.расч в других случаях повреждений, в кото­рых составляющие тока небаланса /'"нб.расч имеют одинаковые знаки.

2.2.8Определяется первичный уточненный ток не­ баланса /нб.расч (с учетом составляющей /'"нб.расч по­ лученной в п. 2.2.7) по (2.3).

2.2.9.Определяется ток срабатывания защиты, со­ответствующий принятому числу витков НТТ реле для основной стороны и приведенный к расчетной ступени напряжения п по (2.25).

2.2.10. Определяется действительный коэффициент отстройки защиты к_отс исходя из (2.1). Если к_отс >1,3, следует перейти к расчетам по п. 2.2.11; если к_отс <1,3, следует принять для основной стороны новое число вит­ков, ближайшее меньшее по отношению к принимавше­муся ранее (для реле типа РНТ-565 на один виток меньше). Затем производится пересчет числа витков для других (неосновных) сторон защищаемого трансформа­тора по (2.20) и (2.21). Расчет повторяется до тех пор, пока действительный коэффициент отстройки защиты йоте, рассчитанный по току срабатывания защиты, вы­численному с учетом составляющей /"'нб.расч окажется примерно равным или большим 1,3.

Определяются первичные токи повреждения и коэффициент чувствительности по (2.22) или (2.26) в соответствии с п. 2.1.7 при металлических КЗ между двумя фазами на выводах защищаемого трансформато­ра с питаемых сторон в расчетных по чувствительности режимах работы подстанции и питающих систем.

Для трехобмоточных трансформаторов с высшим на­пряжением ПО—220 кВ, для которых возможно опро­бование со стороны среднего напряжения, должны опре­деляться также первичные токи повреждения и коэффи­циент чувствительности по выражениям (2.22) или (2.26) при металлическом замыкании на землю одной фазы на выводах высшего напряжения защищаемого трансформатора в режиме его Опробования со стороны среднего напряжения.