11. Максимальная токо8ая защита

Рассматриваемая защита может применяться в слу­чае, когда по условиям чувствительности возможно не­использование пуска по напряжению защиты по гл. 10.

11.1. Первичный ток срабатывания защиты, выпол­ненной с помощью реле тока типа РТ-40, определяется по условию отстройки от тока в месте ее установки при самозапуске двигателей нагрузки по выражению

(11.1)

где — первичное значение максимального рабо­чего тока в месте установки защиты; — коэффици­ент, учитывающий увеличение тока в условиях самоза­пуска заторможенных двигателей нагрузки; зависит от удаленности, процентного содержания в нагрузке и по­рядка отключения двигателей (определяется расчетом); и k_B—то же, что в (10.1).

В случаях, когда режим самозапуска возникает не непосредственно после возникновения КЗ (например, в результате действия АВР), коэффициент возврата k в (111) не учитывается.

2. Вторичный ток срабатывания реле определяет­ся по (10.7).

3. Выдержка времени защиты выбирается по условию согласования с последними, наиболее чувстви­тельными ступенями защит от многофазных КЗ преды­дущих элементов аналогично тому, как выдержка вре­мени максимальной токовой защиты с пуском напряже­ния (см. п. 10.7).

11.4, Чувствительность определяется по (10.8) при металлическом КЗ между двумя фазами в расчетной точке в режиме, обусловливающем наименьшее значение тока а месте установки защиты. При этом в соответ­ствии с ПУЭ (п. 3.2.21) требуется обеспечить наимень­ший коэффициент чувствительности такой же, как и для реле тока максимальной токовой защиты с пуском на­пряжения (см. п. 10.8).

Кронного хода в послеаварийном нагрузочном режиме, если выдержка времени третьей ступени соответствует указанной в п. 12,3.2.

5. В условиях эксплуатации рекомендуется также производить согласование по чувствительности третьей ступени защиты с последними, наиболее чувствительны­ ми ступенями защит от замыканий на землю смежные линий по (12.1). Однако указанное согласование произ­водится только в случаях, когда это признано целесо­образным для обеспечения надежного электроснабже­ния потребителей (по аналогии с п. 9.3^ и оси атом обеспечивается требуемая чувствительность рассматри­ваемой защиты.

6. Ток небаланса в (12.3) и (12.4) приближенно может быть определен по выражению

(12.5)

где —ток в месте установки зашиты при рассмат­риваемом внешнем КЗ между тремя фазами [см. (12.3)], при качаниях или асинхронном ходе [см. (12.4)] в послеаварийном нагрузочном режиме; — коэффи­циент небаланса.

Значение коэффициента небаланса принимается в зависимости от кратности тока

при кратности не более 2—3 по отношению к пер­вичному току трансформаторов тока равным 0,05;

при больших кратностях, но не превосходящих 0,7— 0,8 по отношению к предельной кратности первичного тока трансформаторов тока равным 0,05—0.1.

С большей точностью, а также при больших кратностях тока по отношению к первичному номи­нальному току трансформаторов тока ток небаланса может быть определен в соответствии с приложением VII «Руководящих указаний по релейной защите. Выпуск 12».

Необходимо отметить, что расчет тока небаланса при внешних удаленных КЗ между тремя фазами следует производить с учетом тока нагрузки.

12.7. Ток срабатывания автоматически ускоряемой ступени зашиты дополнительно к указанным выше усло­виям следует также отстраивать от броска намагничи­вающего тока при включении под напряжение защи­щаемого автотрансформатора (по аналогии с «Руково­дящими указаниями по релейной защите. Выпуск 12», разд. Г, п. 1,а и приложение V), если время действия защиты по цепи автоматического ускорения не представ­ляется возможным выполнить большим максимального времени разновременности включения фаз выключателя автотрансформатора.

12.8. Выдержка времени первой, второй и третьей ступеней защиты выбирается по условию согласования соответственно с первой, второй (или второй, третьей — см. п. 12.2.1) и последней ступенями зашит от замыка­ний на землю смежных линий.

Защита действует последовательно: на разделение систем (секций) шип, на отключение выключателя той стороны автотрансформатора, где установлена зашита, на отключение всего автотрансформатора аналогично дистанционной защите автотрансформатора (см. п. 8.1.11).

12.9. Чувствительность реле тока защиты опреде­ляется по выражению

(12.6)

где — утроенный ток нулевой последовательности в месте установки зашиты при металлическом КЗ на землю одной фазы в расчетной точке в режиме, обу­словливающем наименьшее значение этого тока; — ток срабатывания рассматриваемой ступени защиты.

Чувствительность первой и второй ступеней защиты проверяется при замыкании па землю на шинах рас­сматриваемой подстанции. При этом желательно обес­печение чувствительности первой ступени в целях умень­шения времени действия защиты на разделение систем (секций) шин. Однако окончательно пригодность вы­бранного тока срабатывания первой и второй ступеней защиты оценивается по чувствительности согласуемых с ними соответственно второй и третьей ступеней защит от замыканий на землю смежных линий смежного на­пряжения.

Чувствительность третьей ступени защиты проверя­ется при замыканиях на землю в конце смежных линий, защита которых реализуется.

В соответствии с ПУЭ (п. 3.2.21) требуется обеспе­чить наименьший коэффициент чувствительности — по­рядка 1,2.

Чувствительность реле направления мощности рас­смотренной защиты определяется по аналогии с указа­ниями, приведенными в «Руководящих указаниях по ре­лейной защите. Выпуск 12», разд. Ж.