5.2. Рекомендуемый порядок расчета

В соответствии с приведенными в п. 5.1 указаниями расчет дифференциальной защиты, выполненной с реле типа ДЗТ-21 (ДЗТ-23), производится в следующем по­рядке.

5.2.1. Определяются первичные токи для всех сто­рон защищаемого трансформатора (автотрансформато­ра), соответствующие его номинальной мощности (про­ходной мощности для автотрансформатора). По этим токам определяются соответствующие вторичные токи в плечах защиты ,, ив, исходя из коэффи­циентов трансформации трансформаторов тока (вы­бираются с учетом параметров используемого оборудо­вания, его перегрузочной способности, требований ре­лейной защиты и схемы соединения трансформаторов тока; при соединении трансформаторов тока в треуголь­ник—исходя из первичного тока ввиду целе­сообразности -иметь вторичные токи в плече защиты, не превышающие номинальный ток трансформаторов тока 5 или I А) и коэффициента схемы

5.2.2. Выбирается ответвление транс­реактора реле ТА V или автотрансформаторов тока (если они используются в плече защиты «а рассматри­ваемой стороне) для стороны, принятой в расчете за основную. Выбор производится в соответствии с п.5.1,4, исходя из значений номинального вторичного тока [вы­ражение (5.4)].

5.2.3. Выбираются ответвления трансреактора реле ТА V или автотрансформаторов тока типа AT-3I или АТ-32 для других, не основных сторон по выражению (5.5) в соответствии с п. 5.1.4, исходя из выбранного по п. 5.2.2 ответвления для основной сто­роны и номинальных вторичных токов на соответствую­щих сторонах.

5.2.4. Определяются стороны, на которых исполь­зуется торможение, в соответствии с п. 5.1.5. 5.2.5. Выбирается уставка «начала торможения» (1,0 или 0.6) в соответствии с п. 5.1.7.

5.2.6.Выбираются ответвления проме­жуточных трансформаторов тока ТА цепи торможения реле или приставок дополнительного торможения по (5.7) в соответствии с п. 5.1.6. исходя из вторичных токов /hoh.i в плече защиты и коэффициентов трансформации автотрансформаторов тока типа kат или АТ-32, если они используются в плече защиты. Однако в тех случаях, когда разница между paсчетным током и ближайшим меньшим номинальным током ответвления значительно больше, чем между расчетным током и ближайшим большим номинальным тс ком ответвления, целесообразно принимать к использованию ближайшее большее значение; связанное с эти уменьшение торможения компенсируется в дальнейшее выбором увеличенного значения коэффициента торможения — см. (5.14).

5.2.7. Определяется ток небаланса в режиме, соответствующем началу торможения , по (2.3)—(2,5) и (5.3) с учетом рекомендаций п. 5.1.3.

5.2.8. Определяется первичный минимальный то срабатывания защиты (ее чувствительного органа) kч (5.1) и (5.2). Определяется относительный минимальный ток срабатывания реле при отсутствии торможения по (5.6) в соответствии с п. 5.1.4.

5.2.9. Определяется коэффициент торможения защиты . Для этого определяется первичный максимальный ток, проходящий через защищаемый трансформатор (автотрансформатор) при внешнем КЗ и вычисляется значение максимального расчетного тока небаланса по (2.3)—(2.5) и (5.3). Расчет произво­дится по выражению (5.14) в соответствии с п. 5.1.8.

Определяется первичный ток срабатывания отсечки в соответствии с п. 5.1.9.

Определяется значение коэффициента чув­ствительности защиты (ее чувствительного органа) kч, в соответствии с рекомендациями п. 5.1.10.