- •Содержание
- •Введение
- •Занятие 2. Методика определения основных расчетных и экономических параметров при оптимизации теплового режима здания
- •2.1. Повышение уровня теплозащиты зданий
- •2.2. Уменьшение расчетных потерь теплоты зданиями и сооружениями
- •2.3. Определение целесообразной конструкции наружных стен покрытий (перекрытий)
- •2.4. Выбор целесообразной конструкции заполнения световых проемов зданий
- •2.5. Снижение затрат теплоты на нагрев воздуха, проникающего
- •2.6. Повышение эффективности систем теплоснабжения
- •Занятие 3. Методика определения экономической целесообразности применения энергосберегающих мероприятий при оптимизации теплового режима здания
- •3.1. Метод минимальных приведенных затрат
- •3.2. Метод сопоставления приведенных затрат (на энергосберегающее мероприятие) по сравнению с базовым вариантом
- •3.3. Метод приведения разновременных затрат (себестоимости)
- •3.4. Метод сравнительной окупаемости по срокам
- •3.5. Методика расчета общей (абсолютной) экономической эффективности
- •3.6. Определение коэффициента удорожания энергоресурсов оценочным методом (капитализации)
- •Занятие 4. Определение величины капитальных вложений и эксплуатационных затрат на энергосберегающие мероприятия
- •4.1. Определение величины капитальных вложений (размера инвестиций в энергосбережение)
- •4.2. Определение эксплуатационных затрат
- •4.3. Потребители тепловой энергии
- •4.4. Определение затрат на теплоту или тепловую энергию,
- •4.5. Определение затрат на тепловую энергию, расходуемую
- •4.6. Определение затрат на сверхнормативную тепловую энергию, расходуемую непосредственно на нагрев приточного воздуха
- •4.7. Определение затрат на газ
- •4.8. Суммарные эксплуатационные затраты на тепловую энергию
- •4.9. Определение затрат на электроэнергию
- •4.10. Определение затрат на капитальный и текущий ремонты
- •4.11. Определение нормы отчислений на полное восстановление (реновацию) основных фондов
- •Занятие 5. Примеры конкретного применения методики экономической эффективности инвестиций в энергосберегающие мероприятия
- •5.1. Выбор экономически обоснованного варианта отопительных приборов системы отопления
- •5.2. Определение экономической целесообразности применения оборудования в приточной камере методом минимальных приведенных затрат
- •5.3. Определение экономически обоснованного варианта
- •5.4. Экономическое обоснование новой конструкции стены
- •5.5. Выбор экономически целесообразного варианта системы приточной вентиляции
- •5.6. Расчет экономического эффекта от мероприятия по использованию вторичных энергоресурсов при проектировании воздушно-тепловой завесы
- •5.7. Выбор экономически целесообразного варианта системы вентиляции методом сопоставления приведенных затрат по сравнению с базовым вариантом
- •5.8. Определение целесообразного варианта системы отопления
- •5.9. Расчет технико-экономических показателей работы котельной
- •5.10. Оценка экономической эффективности инвестиций
- •Расчет периода окупаемости
- •5.11. Использование тепла воздуха, удаляемого вытяжными установками
- •5.12. Расчет системы утилизации тепла с промежуточным теплоносителем двух установок (одна приточная и одна вытяжная) с положительными начальными температурами приточного воздуха
- •Порядок расчета
- •5.13. Расчет экономической эффективности утилизации теплоты удаляемого воздуха методом доходности
- •Пример расчета
- •Определим экономию теплоэнергии
- •Список рекомендуемой литературы
- •Локальная смета ов-1 на устройство отопления и вентиляции
- •Локальная смета тэ-1 на компоновку оборудования
- •Локальная смета тэ-2 на теплоснабжение
- •Локальная смета гсв-1 на строительства внутреннего газопровода
5.12. Расчет системы утилизации тепла с промежуточным теплоносителем двух установок (одна приточная и одна вытяжная) с положительными начальными температурами приточного воздуха
Исходные данные
Расход воздуха, удаляемого от печи, GB1, =31800 кг/ч.
Расход приточного воздуха для воздушно-тепловой завесы GB 2 = 33600 кг/ч.
Начальная температура удаляемого воздуха tB.Н.1 , = 112 °С.
Начальная температура приточного воздуха tB.Н.2 = 15 °С.
Конечная температура приточного воздуха tB.К.2 = 50 °С.
Требуется определить количество утилизированного тепла при расчетной начальной температуре приточного воздуха.
Порядок расчета
1. Принимается система утилизации по принципиальной схеме на рис. 10
Рис 10 Принципиальная схема утилизации тепла с промежуточным теплоносителем в системах с положительными начальными температурами приточного воздуха
2. Необходимое живое сечение по воздуху теплообменников в вытяжном и приточном каналах по формулам (53-54) равно
м2;
м2;
3. Принимается по два теплообменника КВС 11-П, установленные параллельно движению воздуха в вытяжном и приточном каналах,
fВ.1 = 0,8665 · 2 = 1,733 м2; Fфр.1 = 2 · 72 = 144 м2;
fВ.2= 1,733 м2; Fфр.2 = 2 · 72 = 144 м2;
4. Фактическая массовая скорость движения воздуха по формулам (56, 57) равна
кг/(м2·с)
кг/(м2·с)
5. Расход промежуточного теплоносителя по каналу с большим расходом воздуха согласно формуле (58) равен
кг/ч.
Принимается Wб = 1, в качестве промежуточного теплоносителя принимается вода, с = 1 ккал/(кг·°С).
6. Определяется W для установки в канале с меньшим расходом воздуха по формуле (59):
.
7. Скорость движения промежуточного теплоносителя в трубках определяется по формулам (60, 61)
м/с;
м/с.
8. Коэффициенты теплопередачи по графику (рис. 11) при υρ1 = 5,098 кг/(м2·с) и ω1 = 0,484 м/с К1 = 22,4 ккал/(ч·м2·°С); при υρ2 = 5,38 кг/(м2·с) и ω2=0,484 м/с К2 = 22,85 ккал/(ч·м2·°С).
Уточняются коэффициенты теплопередачи с учетом температурной поправки ε
при °С;
ε = 1,15; К1 = 22,4 · 1,15 = 25,6 ккал/(ч·м2·°С);
К2 = 22,85 · 1,15 = 26,3 ккал/(ч·м2·°С).
Рис. 11. Коэффициенты теплопередачи калориферов пластинчатых КВС, КВБ
9. Определяется необходимая общая температурная эффективность установки, исходя из заданной конечной температуры приточного воздуха, tB.K.2 = 50°С по формуле
10. По графику (см. рис. 12) определяется необходимый безразмерный параметр, обеспечивающий θt об = 0,361, при W= l
FO1 = 1,2; FO2 = 1,2;
11. Необходимая общая теплообменная поверхность теплообменников определяется по формуле (63, 64):
м2
м2
12. Количество теплообменников, устанавливаемых последовательно по ходу движения воздуха, определяется по формулам (65,66):
; .
Принимается по три теплообменника по ходу движения воздуха. Всего в каждом канале устанавливается по 6 (2x3) калориферов КВС 11-П.
Рис. 12. Общая температурная эффективность установки, работающей в режиме сухого теплообмена
13. Общая теплообменная поверхность определяется по формулам (67, 68):
Fоб.Ф.1 = 3 · 144= 432 м2, Fоб.Ф.2 = 432 м2.
14. Фактическое значение безразмерных параметров определяются по формулам (70, 71):
;
.
Невязка по меньшему FО = 1,4 составляет менее 25%.
15. По FО.Ф.1, W1, FО.Ф.2, W2, на рис. 13 определяется температурная эффективность установок вытяжного и приточного каналов:
θt 1 = 0,56; θt 2 = 0,55.
16. Определяется общая эффективность установки по формуле (72):
Поправочный коэффициент ξ = 1.
17. Конечная температура приточного воздуха воздушно-тепловой завесы определяется по формуле (73):
tB.K.2 = 0,369 · (112-15) + 15 = 50,8 ˚С
18. Количество утилизированного тепла при расчетной начальной температуре приточного воздуха определяется по формуле (77):
Qy = 33600 · 0,24 (50,8 - 15) = 288691 ккал/ч.
Рис. 13. Температурная эффективность теплообменников