- •Московский авиационный институт
- •Курсовая работа Поверочный аэродинамический расчёт компоновки самолёта tsr-2.
- •Задание
- •Содержание
- •§1. Общие указания………..……………………………………………….. 5
- •§2. Определение критического числа Маха ……………………………….9
- •§3. Расчет коэффициента подъемной силы частей самолета …………….10
- •§4. Определение момента тангажа и фокуса по углу атаки самолета…....19
- •§5. Расчет коэффициентов лобового сопротивления частей самолета…...23
- •§6. Расчет максимального аэродинамического качества…………..30
- •§7. Балансировка самолета в продольной плоскости….…………………...31
- •§9. Боковые характеристики самолета………………….…………………...38
- •§1. Общие указания
- •1. Условные обозначения:
- •2. Аэродинамические характеристики:
- •3. Индексы:
- •4. Геометрические характеристики самолета
- •5. Исходные данные
- •§2. Определение критического числа Маха
- •§3. Расчет коэффициента подъемной силы частей самолета
- •1. Определение коэффициента подъемной силы крыла
- •2. Определение коэффициента подъемной силы горизонтального оперения
- •3. Определение коэффициента подъемной силы фюзеляжа
- •4. Расчет коэффициента интерференции.
- •4.1 Несущие поверхности и фюзеляж.
- •4.2 Определение коэффициента эффективности несущей поверхности (нпii), находящейся в следе за несущей поверхностью (нпi) для нормальной аэродинамической компоновки.
- •5. Определение коэффициента торможения
- •6. Определение коэффициента подъемной силы самолета
- •§4 Определение коэффициента момента тангажа и фокуса по углу атаки самолета
- •§5. Расчет коэффициента лобового сопротивления частей самолета
- •1. Определение коэффициента лобового сопротивления изолированного крыла при нулевой подъемной силе
- •2. Определение коэффициента лобового сопротивления изолированного горизонтального оперения при нулевой подъемной силе
- •3. Определение коэффициента лобового сопротивления изолированного вертикального оперения при нулевой подъемной силе
- •4. Определение коэффициента лобового сопротивления фюзеляжа при нулевой подъемной силе
- •5. Определение коэффициента лобового сопротивления ла
- •6. Определение коэффициента индуктивного сопротивления ла
- •7. Построение поляры первого рода
- •§6. Расчет максимального аэродинамического качества.
- •§7. Балансировка самолета в продольной плоскости
- •1. Приращение коэффициента подъемной силы самолета при отклонении управляющих поверхностей ()
- •2. Коэффициент подъемной силы самолета с отклоненными управляющими поверхностями
- •3. Коэффициент подъемной силы самолета при его балансировке
- •4. Определение
- •5. Определение
- •Определение
- •Определение
- •8. Построение балансировочной поляры самолета нормальной аэродинамической компоновки при
- •§8. Боковые характеристики самолета
- •1. Определение коэффициентов поперечной силы и моментов крена и рыскания самолета
- •1.1. Коэффициент момента крена самолета
- •1.2. Коэффициент момента рыскания самолета
- •Литература
§4 Определение коэффициента момента тангажа и фокуса по углу атаки самолета
Момент тангажа самолета создается крылом, горизонтальным оперением, фюзеляжем и всеми несущими надстройками и подвесками, если они имеются.
Коэффициент момента тангажа самолета: , где- момент аэродинамических сил самолета относительно осиz, S – площадь крыла с подфюзеляжной частью, - скоростной напор невозмущенного потока.
При малых углах атаки можно принять зависимость коэффициента mz от углов атаки (mz = f()) линейной. Тогда , где- угол атаки самолета;- производная коэффициента момента тангажа по углу атаки, имеющая порядок:
0.002 …0.01 0.1 …0.6
При малых углах атакинормальная сила практически не отличается от подъемной силы, поэтому в формуле производныеможно заменить на производныедля самолета и всех его частей.
где - соответственно расстояния от фокуса изолированных консолей крыла, го, фюзеляжа,i-й подвески или мотогондолы до оси Z, которые можно определить по чертежу эквивалентной компоновки с учетом его масштаба или рассчитать эти размеры по данным геометрии эквивалентной схемы самолета. Ось Z согласно ГОСТу проходит через центр масс самолета в сторону правого крыла самолета. Если положение центра масс неизвестно, то ось Z обычно проводят через переднюю кромку САХ крыла с подфюзеляжной частью. Знакиопределяются согласно ГОСТу. В случае, когда подъемная сила поверхности, приложенная в ее фокусе, создает относительгно осиZ кабрирующий момент, то знак плеча ”+”, если пикирующий – то ”–”.
Положения фокуса изолированных консолей крыла и го определяются по графикам.
Положение фокуса фюзеляжа определяется по соотношению:
,
где коэффициент рассчитывается относительно осипроходящей через нос фюзеляжа;- производные коэффициента подъемной силы по углу атаки, соответственно, фюзеляжа, его носовой части с учетом влияния цилиндра, кормовой части;- расстояния от фокусов носовой части с учетом влияния цилиндра, кормовой части до оси.
Фокус кормовой части можно принять на середине ее длины– 0.5Lкорм .
Координата фокуса кормовой части .
Координата фокуса носовой части определяется по формуле:
,
где ,- длина и объем носовой части фюзеляжа;
учитывает смещение фокуса под влянием числа Маха и определяется по графику в зависимости от параметров и.
с
|
0,432648
|
|
|
| ||||||
bА кр
|
7,0935105
|
|
| |||||||
χ0,5 кр
|
41
|
| ||||||||
λк |
1,940201281 |
| ||||||||
|
0,641054 |
|
| |||||||
|
|
|
| |||||||
|
1,620565 |
|
|
|
|
|
| |||
|
|
|
|
|
|
|
| |||
|
|
|
|
|
| |||||
|
|
|
|
|
| |||||
|
|
|
|
|
| |||||
|
|
|
|
|
| |||||
|
|
|
|
|
| |||||
|
|
|
|
|
|
Lф |
25,754 |
Lкорм |
3,516 |
Lнос |
7,658 |
Sмф |
3,97 |
λцил |
3,403555556 |
λнос |
6,48 |
|
3,403555556 | ||||||||
|
6,48 |
Определение коэф. мом. тангажа т фокуса по углу атаки самолета | ||||||
М |
0,6 |
0,7 |
0,968846 |
1,4 |
1,6 |
1,8 |
Хfαкр' |
0,385 |
0,41 |
0,448 |
0,48 |
0,492 |
0,49 |
Хfαкр |
2,238741 |
2,384114 |
2,60508 |
2,791157 |
2,860936 |
2,849306 |
Хfαго' |
0,384 |
0,41 |
0,448 |
0,48 |
0,492 |
0,49 |
Хfαго |
0,852477 |
0,910197 |
0,994556 |
1,065596 |
1,092236 |
1,087796 |
Хfαкорм |
-23,996 |
-23,996 |
-23,996 |
-23,996 |
-23,996 |
-23,996 |
∆Xfα/Lнос |
0,075 |
0,08 |
0,09 |
0,11 |
0,15 |
0,18 |
∆Xfα |
0,57435 |
0,61264 |
0,68922 |
0,84238 |
1,1487 |
1,37844 |
Хfαн+цил |
-3,85833 |
-3,82004 |
-3,74346 |
-3,5903 |
-3,28398 |
-3,05424 |
Хfαф |
-1,6121 |
-1,63881 |
-1,619332 |
-1,57072 |
-1,44174 |
-1,40091 |
xф'= |
12,9869 |
12,96019 |
12,97967 |
13,02828 |
13,15726 |
13,19809 |
xкр'= |
-3,516 |
-3,662 |
-3,883 |
-4,072 |
-4,141 |
-4,127 |
xго'= |
-9,458 |
-9,516 |
-9,6 |
-9,671 |
-9,698 |
-9,693 |
mzα |
-0,02913 |
-0,03386 |
-0,03743 |
-0,0369 |
-0,03275 |
-0,02522 |
Хfα' |
-0,58413 |
-0,60917 |
-0,637418 |
-0,65082 |
-0,63355 |
-0,57836 |
Хfαсам |
-4,1435 |
-4,32115 |
-4,521532 |
-4,61657 |
-4,49408 |
-4,10264 |
XT |
-1,77338 |
-1,77338 |
-1,773378 |
-1,77338 |
-1,77338 |
-1,77338 |