- •Севастопольский институт ядерной
- •Рецензенты: к.П. Путилин
- •I. Общие положения
- •1.1. Цель курсового проекта и порядок его проектирования
- •1.2. Содержание и оформление курсового проекта
- •1.3. Анализ исходных данных для проектирования
- •2. Расчет реактивных мощностей на шинах подстанций
- •Среднестатистические значения tg в режиме максимальных нагрузок
- •3. Выбор схемы районной электрической сети
- •3.1. Требования по обеспечению надежности электроснабжения
- •Расчет мощностей по пунктам потребления
- •3.2. Составление целесообразных вариантов схем электрической сети
- •3.3. Расчет потокораспределения активных мощностей в рассматриваемых вариантах сети
- •3.4. Выбор номинального напряжения
- •Расчет и выбор напряжений по ветвям вариантов сети
- •3.5. Выбор сечения проводов линий
- •Экономические интервалы мощности для сталеалюминевых проводов одно-цепных опор вл 35…500 кВ, сооружаемых в энергосистемах европейской зоны снг.
- •Расчет токов в линиях по вариантам сети
- •Выбор сечения проводов
- •Длительно допустимые токи и мощности
- •Поправочные коэффициенты на температуру воздуха для неизолированных проводов
- •Выбор марки сечения и марки проводов вл
- •Минимальные сечения проводов по условиям короны
- •3.6. Выбор трансформаторов (автотрансформаторов)
- •3.7. Баланс реактивной мощности в сети
- •Расчет сводного баланса реактивной мощности по вариантам
- •3.7.1. Выбор и расстановка компенсирующих устройств
- •3.8. Технико-экономическое сравнение целесообразных вариантов районной электрической сети
- •Нормы амортизационных отчислений
- •Потери на корону в вл 220…500кВ
- •Для одного элемента сети
- •Сводные данные расчета приведенных затрат сравниваемых
- •3.9. Расчет надежности структурных схем системы электроснабжения.
- •4. Составление принципиальных схем сравниваемых вариантов сети
- •5. Составление расчетных схем
- •5.2. Особенность составления расчетных схем электрической сети
- •6. Расчет параметров установившихся режимов электрической сети
- •6.2. Расчет параметров режима разомкнутой сети с несколькими номинальными напряжениями
- •6.3. Расчёт параметров режима кольцевой схемы питающей сети
- •6.4. Расчет режимов сложнозамкнутых сетей
- •Решение:
- •7. Выбор коэффициентов трансформации трансформаторов
- •Значения коэффициентов трансформации между обмотками высшего и среднего напряжения автотрансформатора для различных положений переключателя ответвлений обмотки среднего напряжения.
- •Значения коэффициентов трансформации между обмотками
- •Значение относительного числа рабочих витков обмотки
- •8. Технико-экономические показатели спроектированной сети (сравниваемых вариантов сети)
- •Литература
- •Приложения
- •Кафедра "электрических сетей и систем электропотребления"
- •Класс_____________
- •Срок исполнения____________________
- •Данные электропотребителей
- •Район подключения сети____________________________________
- •Руководитель курсового проекта_____________________ Приложение 3
- •Данные о пропускной способности электропередач 35…750 кВ [8]
- •Усредненные значения коэффициента αТ
- •Приложение п4
- •Стоимость сооружения воздушных линий 110 кВ, тыс.Руб./км
- •Стоимость сооружения воздушных линий 220 и 330 кВ, тыс.Руб/км
- •Поправочные коэффициенты к стоимости сооружения воздушных линий
- •Приложение 5
- •Типовые схемы ру 35...750 кВ
- •Формулы для расчета показателей надежности электрических систем
- •Параметры потоков отказов , отказ/год, и средняя частота плановых простоев п, простой/год, элементов электрических сетей
3.5. Выбор сечения проводов линий
В настоящее время критерием для выбора сечения проводников воздушных и кабельных линий является минимум приведенных затрат [3, 4]. В качестве обобщенного показателя при проектировании ВЛ 35…500 кВ используются экономические интервалы по мощности каждой марки проводов для ВЛ разных напряжений, определенные с учетом унификации конструкции ВЛ [4].
Зная потоки активной мощности в линиях сети, рассчитываем наибольший рабочий ток Iнб и выбираем сечение проводов по таблице 4 экономических интервалов мощности для сталеалюминевых проводов.
, (5)
Если cos не задан, его определяют по tg на подстанциях, tg н.
Длительно допустимый ток, приводимый в таблице 5 должен соответствовать расчетному току
Iр=Iнб·i·T , (6)
где i - коэффициент, учитывающий изменения нагрузки по годам эксплуатации. Для линий 110…330 кВ i = 1,04 [4]; T - коэффициент, учитывающий число часов использования максимальной нагрузки линии Iнб и коэффициент ее попадания в максимум энергосистемы (Км). Коэффициент Т принимают по табл. 4.9 [4], (прил. 3, табл. П3-4). В рассматриваемом примере по заданию 1-1 принимаем Км= 0,8 и Т = 1,2. Расчет токов (Iр) в отдельных линиях по примеру 3 сводим в табл. 5 и 6.
В соответствии с данными, приведенными в табл. 4, находим стандартные сечения проводов ВЛ и на основании экономических интервалов токовых нагрузок выбираем сечения проводов ВЛ в ветвях всех вариантов схем.
Выбор сечения проводов следует проводить с учетом аварийных режимов для тех линий сети, по которым в этих режимах будут протекать потоки мощности в несколько раз больше, чем в нормальном режиме.
Выбранное сечение проводов должно быть проверено по нагреву по допустимой токовой нагрузке (или по длительно допустимой мощности). В табл. 7 приведены длительно допустимые токи и мощности для сталеалюминевых проводов ВЛ 35…500 кВ, при температуре + 25 0С [4,8].
Расчетный ток Iр и расчетная мощность Рнб в ветвях определяются для нормальных режимов с учетом послеаварийного состояния при максимальных нагрузках, когда в рассматриваемой ветви создаются наиболее тяжелые условия работы.
Для выбранного сечения проводов должно выполняться условие:
Iр < Iдоп; (Pнб < Pдоп), (7)
Т а б л и ц а 4
Экономические интервалы мощности для сталеалюминевых проводов одно-цепных опор вл 35…500 кВ, сооружаемых в энергосистемах европейской зоны снг.
Напряжение, кВ |
Материал. опор |
Район по гололеду |
Предельная экономическая мощность одной цепи, МВт, при сечении, мм2 | ||||||||
70 |
95 |
120 |
150 |
185 |
240 |
300 |
400 |
500 | |||
35 |
Железобетон |
I-II III-IV |
--- ---
|
5,5 5,2 |
8,4 7,6 |
11 11 |
--- --- |
--- --- |
--- --- |
--- --- |
--- --- |
Сталь |
I-II III-IV |
3,8 --- |
6,8 6,3 |
7,4 6,8 |
11 11 |
--- --- |
--- --- |
--- --- |
--- --- |
--- --- | |
110 |
Железобетон |
I-II III-IV |
9,4 --- |
--- --- |
23,2 21,5 |
31,7 25,7 |
37,8 39,5 |
63,5 63,5 |
--- --- |
--- --- |
--- --- |
Сталь |
I-II III-IV |
9,4 --- |
19,7 14,6 |
--- 18,9 |
31,7 28,3 |
36,9 34,3 |
63,5 63,5 |
--- --- |
--- --- |
--- --- | |
220 |
Железобетон, сталь |
I-IV |
--- |
--- |
--- |
--- |
--- |
96 |
132 |
165 |
240 |
330 |
Железобетон, сталь |
I-IV |
--- |
--- |
--- |
--- |
--- |
245 |
390 |
460 |
660 |
500 |
Железобетон |
I-IV |
--- |
--- |
--- |
--- |
--- |
--- |
920 |
1270 |
1650
|
Допустимые длительные токовые нaгрузки Iдоп (табл.7) для проводов марок АС, АСК, АСКП, АСКС приведены в справочной литературе [3,4].
Т а б л и ц а 5