- •Севастопольский институт ядерной
- •Рецензенты: к.П. Путилин
- •I. Общие положения
- •1.1. Цель курсового проекта и порядок его проектирования
- •1.2. Содержание и оформление курсового проекта
- •1.3. Анализ исходных данных для проектирования
- •2. Расчет реактивных мощностей на шинах подстанций
- •Среднестатистические значения tg в режиме максимальных нагрузок
- •3. Выбор схемы районной электрической сети
- •3.1. Требования по обеспечению надежности электроснабжения
- •Расчет мощностей по пунктам потребления
- •3.2. Составление целесообразных вариантов схем электрической сети
- •3.3. Расчет потокораспределения активных мощностей в рассматриваемых вариантах сети
- •3.4. Выбор номинального напряжения
- •Расчет и выбор напряжений по ветвям вариантов сети
- •3.5. Выбор сечения проводов линий
- •Экономические интервалы мощности для сталеалюминевых проводов одно-цепных опор вл 35…500 кВ, сооружаемых в энергосистемах европейской зоны снг.
- •Расчет токов в линиях по вариантам сети
- •Выбор сечения проводов
- •Длительно допустимые токи и мощности
- •Поправочные коэффициенты на температуру воздуха для неизолированных проводов
- •Выбор марки сечения и марки проводов вл
- •Минимальные сечения проводов по условиям короны
- •3.6. Выбор трансформаторов (автотрансформаторов)
- •3.7. Баланс реактивной мощности в сети
- •Расчет сводного баланса реактивной мощности по вариантам
- •3.7.1. Выбор и расстановка компенсирующих устройств
- •3.8. Технико-экономическое сравнение целесообразных вариантов районной электрической сети
- •Нормы амортизационных отчислений
- •Потери на корону в вл 220…500кВ
- •Для одного элемента сети
- •Сводные данные расчета приведенных затрат сравниваемых
- •3.9. Расчет надежности структурных схем системы электроснабжения.
- •4. Составление принципиальных схем сравниваемых вариантов сети
- •5. Составление расчетных схем
- •5.2. Особенность составления расчетных схем электрической сети
- •6. Расчет параметров установившихся режимов электрической сети
- •6.2. Расчет параметров режима разомкнутой сети с несколькими номинальными напряжениями
- •6.3. Расчёт параметров режима кольцевой схемы питающей сети
- •6.4. Расчет режимов сложнозамкнутых сетей
- •Решение:
- •7. Выбор коэффициентов трансформации трансформаторов
- •Значения коэффициентов трансформации между обмотками высшего и среднего напряжения автотрансформатора для различных положений переключателя ответвлений обмотки среднего напряжения.
- •Значения коэффициентов трансформации между обмотками
- •Значение относительного числа рабочих витков обмотки
- •8. Технико-экономические показатели спроектированной сети (сравниваемых вариантов сети)
- •Литература
- •Приложения
- •Кафедра "электрических сетей и систем электропотребления"
- •Класс_____________
- •Срок исполнения____________________
- •Данные электропотребителей
- •Район подключения сети____________________________________
- •Руководитель курсового проекта_____________________ Приложение 3
- •Данные о пропускной способности электропередач 35…750 кВ [8]
- •Усредненные значения коэффициента αТ
- •Приложение п4
- •Стоимость сооружения воздушных линий 110 кВ, тыс.Руб./км
- •Стоимость сооружения воздушных линий 220 и 330 кВ, тыс.Руб/км
- •Поправочные коэффициенты к стоимости сооружения воздушных линий
- •Приложение 5
- •Типовые схемы ру 35...750 кВ
- •Формулы для расчета показателей надежности электрических систем
- •Параметры потоков отказов , отказ/год, и средняя частота плановых простоев п, простой/год, элементов электрических сетей
5. Составление расчетных схем
5.1. Представление элементов сети в расчетных схемах
Элементы электрической сети (воздушных и кабельных линий, трансформаторы и автотрансформаторы) на расчетных схемах представляются соответствующими схемами замещения.
Расчетная схема электрической сети образуется в результате объединения схем замещения отдельных элементов с учетом последовательности их соединения на принципиальной схеме сети.
Линии электрических сетей обладают почти равномерно распределенными по длине погонными параметрами: активным ro [ом/км] и индуктивным xo [ом/км] сопротивлениями, активной go [см/км] и емкостной bo [см/км] проводимостями.
В практических расчетах линий (воздушных до 250 км и кабельных до 30 км) равномерно распределенные параметры можно заменить сосредоточенными:
r = ro·l; x = xo·l; g = go·l; b = bo·l;
где l - длина линии, км.
В практических расчетах пользуются значениями погонных активных, индуктивных сопротивлений стальных и сталеалюминевых проводов, активными погонными и емкостными проводимостями, приводимыми в соответствующей литературе [3,4,5,6,7,11].
Воздушные и кабельные линии обычно представляются "П"- образными схемами замещения : а -- линия 110 кВ; б - линия 220 кВ и выше (рис.12).
Pкор/2 Pкор/2
. rл хл . rл хл
U1 U2
Qc/2 Qc/2 Qc/2 Qc/2
а) б)
Рис.12 "П"-образные схемы замещения.
Двухобмоточный трансформатор в расчетных схемах электрических сетей представляется "Г"- образной расчетной схемой замещения, рис. 13.
Uв S’1 S1 rт xт S2 U’н
Рхх+jQxx
Рис. 13
На рис.13 rт = r1+ r2 - сумма активного сопротивления первичной обмотки и приведенного к напряжению первичной обмотки активного сопротивления вторичной обмотки трансформатора; xт - сумма индуктивного сопротивления рассеяния первичной обмотки и приведенного к напряжению первичной обмотки индуктивного сопротивления рассеяния вторичной обмотки. Активная проводимость gт, обусловленная потерями активной мощности в магнитопроводе трансформатора на перемагничивание и вихревые токи Pхх и реактивная проводимость bт, обусловленная намагничивающей сталь мощностью Qхх; присоединены с одной стороны схемы замещения.
Каждый трансформатор характеризуется определенными параметрами, которые приводятся в его паспорте [4] (приложения 5, таблицы П5.1, П5.2, П5.6). По некоторым из них, а именно по Pкз, Pxx, Uк, Ixx, где Pкз - потери короткого замыкания, Pxx - потери холостого хода, Uк - напряжение короткого замыкания, Ixx - ток холостого хода можно определить все параметры схемы замещения трансформатора.
Ом, (69)
Ом, (70)
См, (71)
bт=Ixx·Sном[кВА]·10-3 Сим, (72)
кВА, (73)
П
U'с
S
с
Uн Uв
Uв xв
Uс
xн
а)
U'н
б)
Рис. 14
Параметры цепи намагничивания трехобмоточных трансформаторов определяются аналогично двухобмоточным. При определении же rтихтучитывают исполнение трансформаторов. В настоящее время часто применяют 3-х обмоточные трансформаторы с тремя соотношениями мощностей их обмоток: 100/100/100 %; 100/100/66,7 % и 100/66,7/66,7 %.
Выбор исполнения трехобмоточных трансформаторов для установки на той или иной подстанции сети зависит от соотношения между мощностями нагрузки, получающей питание от различных обмоток трансформаторов. На схеме рис.14 rв,rс,rн - активные сопротивления трансформатора, приведенные к напряжению первичной обмотки;xв,xс,xн-индуктивные сопротивления рассеяния обмоток, также приведенные к напряжению первичной обмотки.
Для трехобмоточных трансформаторов каталожных данных обычно приводятся три значения напряжения короткого замыкания: Uк(В-С);Uк(В-Н);Uк(С-Н). Расчетxв,xс,xнможно выполнить соответственно по формуле (70), предварительно определив:
Uкв=0,5·[Uк(В-С) + Uк(В-Н) - Uк(С-Н)];
Uкс=0,5·[Uк(В-С) + Uк(С-Н) - Uк(В-Н)]; (74)
Uкн=0,5·[Uк(В-Н) + Uк(С-Н) - Uк(В-С)].
Для трехобмоточных трансформаторов в каталожных данных задаются потери короткого замыкания; либо одно значение, отвечающее наибольшим потерям мощности Pкз, либо приводятся три значения потерь: Pкз(В-С); Pкз(В-Н); Pкз(С-Н). В первом случае активные сопротивления обмоток трансформатора могут быть найдены в предположении, что эти сопротивления приведенные к одной ступени трансформации, обратно пропорциональны номинальным мощностям соответствующих обмоток, т.е., например, при соотношении мощностей обмоток 100/100/100 %
, (75)
При соотношении мощностей обмоток трансформатора 100/100/66,7 % rв=rси определяется по уравнению (58), а сопротивление третьей (НН) обмотки находится из соотношения:, откудаrн=1,5rв, илиrн=0,75rобщ, гдеrобщ определяются по уравнению (69).
Для соотношения мощностей обмоток трансформатора 11/66,7/66,7 % rн=0,546rобщ,rc=rн=0,82rобщ
Если заданы:
PкзВ=0,5·[Pкз (В-С) + Pкз (В-Н) - Pкз (С-Н)];
PкзС=0,5·[Pкз (В-С) + Pкз (С-Н) - Pкз (В-Н)]; (76)
PкзН=0,5·[Pкз (В-Н) + Pкз (С-Н) - Pкз (В-С)].
а затем по формуле (69) определяют соответственно rв, rс, rн.
Для автотрансформаторов справедлива такая же схема, как и для трехобмоточных трансформаторов. Параметры ветви намагничивания в этой схеме также определяются по формулам (71) и (72). Аналогично определяется по (73) и намагничивающая мощность Qхх.
Реактивные сопротивления xв, xс, xн для автотрансформатора находятся так же, как и для трехобмоточного трансформатора, если Uк(В-С); Uк(В-Н); Uк(С-Н) приведены к номинальной мощности. Но иногда Uк'(В-Н); Uк'(С-Н) задаются приведенными к типовой мощности, тогда их предварительно приводят к номинальной мощности:
, ,
где = 1 - - коэффициент выгодности.
При определении активных сопротивлений rв, rс, rн для автотрансформатора все значения потерь короткого замыкания также должны быть приведены к номинальной мощности автотрансформатора, по формулам (76) и (69).
Иногда в каталожных данных задаются только одно Pкз(В-С). В этом случае можно найти:
, (77)
и для автотрансформаторов, у которых мощность обмоток НН составляет 50 % Sном r н = 2rв.
Если на подстанции установлены два трансформатора (автотрансформатора) и они работают параллельно, то в расчетной схеме замещения (см. рис.14) при расчетах учитываются эквивалентные параметры: 0,5rв; 0,5rс; 0,5rн; 0,5xв; 0,5xс; 0,5xн и 2·( Pxx+jQxx).