Конспект лекции по ТЭС
.pdf
|
Sx ( f ) |
U m |
|
SАМ |
( f ) |
|
U m |
|
|
||
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
2 |
|
|
|
2 |
|
|
||
F 0 F |
f |
0 |
|
f0 F f0 |
f0 F |
f |
Рис. 24. Спектры сигналов до и после АМ при произвольном модулирующем сигнале.
Ширина спектра АМ сигнала равна удвоенному значению верхней частоты спектра модулирующего сигнала: fАМ 2F .
Найдём среднюю мощность АМ сигнала при однотональной модуляции:
P lim |
1 |
T / 2 u2 |
(t)dt lim |
1 |
|
T / 2 |
|
U |
2 (1 m cos(t))2 cos2 ( t |
|
)dt |
|||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
0 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
АМ |
T T |
|
|
|
АМ |
|
|
|
T T |
|
|
|
m |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
T / 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
T / 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
1 T / 2 |
U 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
U 2 |
|
|
U |
2 |
|
m2 |
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
lim |
|
|
|
|
m |
(1 m cos(t))2 dt |
|
|
m |
|
|
|
|
m |
|
|
|
P |
P |
. |
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
|
T T |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
2 |
|
|
2 |
нес |
полезн. |
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
T / 2 |
|
f0 0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Здесь учтено, что при |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
lim |
1 |
|
T / 2 |
cos(2f |
0t)dt 0 . |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
T T |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
T / 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Доля мощности полезной составляющей АМ сигнала относительно средней мощности |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
всего АМ сигнала составляет |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Pполезн. |
|
|
|
|
|
|
|
m2 |
|
P |
|
|
|
|
|
|
|
|
m |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
нес |
|
|
|
|
|
|
|
|
, |
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
P |
|
Pнес |
m2 |
Pнес |
|
2 m2 |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
АМ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
а относительно средней мощности несущей |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
m2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Pполезн. |
|
|
|
|
|
|
P |
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
нес |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
m |
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Pнес |
|
|
|
Pнес |
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
Максимальное значение индекса модуляции равно m 1. Поэтому |
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Pполезн. / PАМ 1/ 3 0,33 33% , Pнес / PАМ |
2 / 3 0,66 66% |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Pполезн. / Pнес |
|
0,5 50% . |
|
|
|
|
|
|
Следовательно, максимальная доля мощности полезного сигнала (двух боковых полос в спектре) составляет всего лишь 33% от мощности АМ сигнала. На практике, чтобы не возникла перемодуляция, значения m 0,5...0, 7 . Поэтому мощность передатчика АМ сигнала используется неэффективно. Также к недостаткам АМ можно отнести то, что при отсутствии модулирующего сигнала передатчик расходует мощность на излучение несущей.
Поскольку основная часть (66%) мощности АМ сигнала приходится на несущую, то для большей эффективности формируют АМ сигнал с подавленной несущей Такой вид модуляции называется балансной амплитудной модуляцией (БАМ).
Балансная АМ. При балансной АМ
U (t) k x(t)
и |
uБАМ (t) k x(t) cos(0t 0 ) Um m b(t) cos(0t 0 ) . |
|
|
|||||
|
Сигнал БАМ формируется путём простого перемножения сигнала и несущей. |
|||||||
|
Сигнал однотональной балансной АМ имеет следующий вид |
|
|
|
||||
uБАМ |
(t) Um m cos(t) cos(0t 0 ) |
Umm |
cos((0 )t 0 ) |
Um m |
cos(( |
0 |
)t 0 ) . |
|
2 |
2 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
Спектр сигнала БАМ такой же, как и спектр АМ сигнала, только в спектре БАМ отсутствует составляющая несущей.
30
АМ с одной боковой полосой
Для более эффективного использования полосы частот подавляют одну из боковых полос, поскольку они несут одну и ту же информацию. При этом ширина полосы частот такого сигнала становится в два раза меньше полосы частот АМ сигнала. Такой вид модуляции называют АМ с одной боковой полосой (АМ ОБП). Сигнал АМ с ОБП равен
k
uОБП (t) Um cos(0t 0 ) 2 x(t) cos(0t 0 ) x(t) sin(0t 0 ) .
При однотональном модулирующем сигнале
uОБП (t) Um cos(0t 0 ) mUm cos((0 )t 0 ) 2
|
|
|
|
|
|
m |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
m |
|
|
|
|
|
|
||||
или |
uОБП (t) Um 1 |
|
|
cos(t) |
cos(0t 0 ) |
|
|
sin(t) sin(0t 0 ) . |
||||||||||||||||||
2 |
2 |
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
Огибающая такого сигнала нелинейно зависит от модулирующего сигнала: |
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
m |
|
|
|
|
m |
2 |
|
|
|
|
|
|
m |
2 |
|
|
||||||
|
U (t) U |
|
|
cos(t) |
|
|
|
sin2 |
( t) |
U |
|
1 |
|
m cos(t) . |
||||||||||||
|
m |
|
|
|
|
|
m |
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
4 |
|
|
|
|
|
4 |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Для более эффективного использования мощности передатчика можно частично или полностью подавить несущую в сигнале АМ с ОБП.
Формирование сигнала АМ
Сформировать сигнал АМ можно путём подачи на нелинейный элемент суммы модулирующего сигнала и гармонической несущей: u(t) Eсм x(t) Um cos 0t . Если
нелинейный элемент аппроксимируется полиномом 2 степени i a0 a1u a2u2 (Uр 0 ), то ток на его выходе будет равен
i(t) a0 a1 (Eсм x(t)) a2 x2 (t) Um a1 |
2a2 (Eсм x(t)) cos 0t |
a U |
2 |
|
a U 2 |
|
2 |
m |
|
2 m |
cos 20t . |
||
2 |
|
2 |
||||
|
|
|
|
|
||
Если на выходе такого НЭ фильтром выделить полосу частот |
|
f ( f0 Fв ; f0 Fв ) , то |
||||
напряжение на выходе фильтра будет равно |
|
|
|
|
|
|
uвых (t) Um Rн a1 |
2a2 Eсм 2a2 x(t) cos 0t . |
|
|
|
|
|
При a1 2a2 Eсм 2a2 x(t) 1 m b(t) получим uАМ (t) .
Для выбора рабочей точки на ВАХ и определения динамического диапазона входного сигнала рассчитывают статическую (СМХ) и динамическую (ДМХ) модуляционные характеристики: СМХ – это зависимость I1 f (Eсм ) при x(t) 0 , ДМХ – это зависимость
индекса модуляции от амплитуды модулирующего сигнала, m f (U ) , при x(t) U cos t . Для ВАХ аппроксимированной полиномом второй степени СМХ и ДМХ линейные и
равны I1 Um a1 2a2 Eсм и m |
2a2 |
U . |
|
a1 2a2 Eсм |
|||
|
|
31
ЛЕКЦИЯ 8
Детектирование сигналов АМ в нелинейных и параметрических цепях. Схемы детекторов на нелинейных элементах. Характеристика детектирования. Линейный и квадратичный детекторы. Нелинейные искажения. Синхронный детектор.
Операция детектирования АМ сигнала состоит в получении на выходе детектора низкочастотного модулирующего сигнала.
Детектирование АМ сигнала можно осуществить с помощью нелинейного элемента, на выходе которого поставлен фильтр нижних частот. При сильном входном сигнале можно использовать кусочно-линейную аппроксимацию ВАХ. При слабом входном сигнале используют аппроксимацию полиномом 2 степени.
Зависимость тока постоянной составляющей I0 на НЭ детектора от модулируемого параметра несущей называют характеристикой детектирования (ХД): для АМ I0 f (Um ) .
Чтобы не было нелинейных искажений, стараются выбрать рабочую точку на линейном участке ХД.
Коллекторный детектор
В качестве НЭ используется транзистор, в цепи коллектора которого устанавливают нагрузку в виде параллельной RC-цепи. Комплексное сопротивление этой нагрузки равно
Z ( ) |
|
Rн |
. Модуль комплексного сопротивления равен |
|
Z () |
|
|
|
Rн |
. |
||||
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||
1 j RнCн |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 (R C )2 |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Чтобы эта цепочка выполняла роль ФНЧ, должны выполняться неравенства |
|
н н |
|
|||||||||||
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
1 |
R |
1 |
. |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
0Cн |
н |
Cн |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Если |
на входе транзистора подать напряжение uвх (t) U (t) cos(0t) |
с достаточно |
большой амплитудой, то его ВАХ можно аппроксимировать двумя отрезками ломаной линии (кусочно-линейная аппроксимация). При Eсм Uотс угол отсечки / 2 . При таком выборе при отсутствии входного сигнала ток НЭ равен нулю. Низкочастотная составляющая тока на
выходе транзистора будет равна |
iнч |
(t) SU (t) 0 ( / 2) SU (t) / . Напряжение в нагрузке |
коллекторной цепи равно |
uнч |
(t) iнч (t)Rн SU (t)Rн / . При кусочно-линейной |
аппроксимации ВАХ напряжение на выходе детектора повторяет форму модулирующего сигнала uвых (t) uнч (t) kдетU (t) , поэтому такой детектор является линейным детектором.
i(t), uвых (t)
0 |
t |
Рис. 25. Ток на выходе диода и напряжение на выходе детектора при сильном входном сигнале.
Поскольку коллекторный детектор – линейный детектор, то и характеристика детектирования I0 SUm 0 ( / 2) SUm / также линейная.
32
Квадратичное детектирование
Если сигнал на входе НЭ слабый, то ВАХ НЭ аппроксимируют полиномом 2 степени: i a0 a1u a2u2 . При подаче на его вход uвх (t) U (t) cos(0t) ( Eсм 0 ), на выходе получим
ток, содержащий низкочастотную составляющую i |
(t) a |
0 |
|
a2 |
U 2 (t) и составляющие 1 и 2 |
|
|||||
нч |
|
2 |
|
||
|
|
|
|
гармоник тока частоты несущей. Далее на выходе ФНЧ выделяется низкочастотная
составляющая u |
(t) u |
(t) i |
(t)R |
|
a |
|
a2 |
U 2 (t) |
R . |
||
|
|||||||||||
вых |
нч |
нч |
н |
|
|
0 |
2 |
|
|
н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
i(t), uвых (t)
0 |
t |
Рис. 26. Ток на выходе диода и напряжение на выходе детектора при слабом входном сигнале.
Т.к. выходное напряжение детектора пропорционально квадрату амплитуды входного сигнала, то такой детектор называют квадратичным детектором. В квадратичном детекторе возникают нелинейные искажения амплитуды сигнала, но при слабом сигнале они проявляются слабо.
Диодный детектор
Диодный детектор образован последовательным соединением диода и RC-цепи, которая выполняет роль ФНЧ. Будем считать, что диод имеет кусочно-линейную аппроксимацию с Uотс 0 :
0, |
u 0, |
i Su, |
u 0. |
При этом сопротивление нагрузки Rн |
должно во много раз превышать сопротивление |
диода в прямом направлении, или Rн S 1. Если подать на вход диодного детектора немодулированный сигнал uвх (t) Um cos 0t и поскольку конденсатор заряжается гораздо
быстрее, чем разряжается, то на выходе получим сигнал, имеющий пилообразную форму с малой высотой зубцов. Средний уровень выходного напряжения будет близким к амплитуде входного сигнала. Согласно электрической схеме выходное напряжение является напряжением смещения для входного сигнала, но приложенное к диоду в обратном направлении. Тогда Eсм Uвых , cos (Uотс Eсм ) /Um Uвых /Um .
Коэффициент передачи диодного детектора |
|
|
|
|
kдет Uвых /Um cos . |
|
|
Угол отсечки находят из соотношения |
|
|
|
|
Uвых I0 Rн SUm 0 ( )Rн , |
|
|
откуда получим трансцендентное уравнение |
|
|
|
|
kдет cos (SRн / )(sin cos ) |
|
|
или |
tan /(SRн ) . |
|
|
При |
SRн 1, Uвых Um и корень уравнения |
близок к нулю. При малых |
|
tan 3 / 3 . Тогда
kдет cos 33 /(SRн ) .
33
Синхронный детектор
В синхронном детекторе перемножают входной АМ сигнал с сигналом гетеродина, частота которого равна частоте несущей.
Если входной АМ сигнал равен
uвх (t) U (t) cos(0t 0 ) ,
то на выходе перемножителя будет действовать сигнал
uвых (t) uвх (t) cos(0t г ) 12 U (t) cos(г 0 ) 12 U (t) cos(20t г 0 ) .
Далее на выходе перемножителя с помощью ФНЧ выделяют полезную низкочастотную составляющую:
|
u |
вых |
(t) |
1 |
cos( |
г |
|
)U (t) k U (t) . |
|
|
|
|
2 |
|
0 |
|
дет |
|
|||
При г |
0 2 коэффициент передачи |
детектора максимален. При г |
0 / 2 |
коэффициент передачи детектора равен нулю.
В синхронном детекторе важно знать не только частоту несущей принимаемого АМ сигнала, но и начальную фазу несущей. Поэтому гетеродин должен работать синхронно с точностью до начальной фазы принимаемого модулированного сигнала. Такой детектор называют синхронным или когерентным линейным детектором.
34
ЛЕКЦИЯ 9
Угловая (частотная и фазовая) модуляция сигналов (УМ). Особенности спектров сигналов УМ при малых и больших индексах. Оценка эффективной ширины спектра. Различия в спектрах сигналов ЧМ и ФМ. Спектры при модуляции случайным двоичным сигналом.
Частотную и фазовую модуляцию называют ещё и угловой модуляцией, поскольку передаваемый сигнал изменяет аргумент или текущее значение фазового угла несущей.
uУМ (t) Um cos(0t 0 (t)) Um cos( (t)) ,
где Um – амплитуда, 0 – частота, 0 , (t) и (t) – начальная, мгновенная и полная фаза
сигнала, которые зависят от модулирующего сигнала и вида модуляции.
Фазовая модуляция
При фазовой модуляции модулирующий сигнал x(t) изменяет фазу несущей, поэтому мгновенная фаза сигнала и сам ФМ сигнал равны
(t) k x(t) b(t) ,
uФМ (t) Um cos(0t 0 k x(t)) Um cos(0t 0 |
b(t)) , |
где k – некоторый постоянный коэффициент, k | x(t) |max |
– максимальное отклонение |
фазы или девиация фазы. |
|
При однотональном модулирующем сигнале сигнал ФМ равен |
|
uФМ (t) Um cos(0t m cos(t) 0 ) , |
|
где m k | x(t) |max – индекс фазовой модуляции. |
|
uФМ (t) |
|
|
t |
0
Рис. 27. Сигнал ФМ при модуляции одним тоном.
Частотная модуляция |
|
|
|
|
|
При частотной модуляции модулирующий сигнал x(t) |
изменяет частоту несущей. При |
||||
этом мгновенная частота сигнала равна |
|
|
|
|
|
|
(t) 0 k x(t) 0 b(t) . |
|
|
||
Максимальное отклонение частоты k | x(t) |max называется девиацией частоты. |
|||||
Полная фаза равна |
t |
|
t |
|
|
|
|
|
|
||
|
(t) (t1)dt1 0t k x(t1)dt1 0 . |
|
|||
Следовательно, |
0 |
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
t |
|
|
t |
|
0t k x(t1)dt1 |
|
||||
uЧМ (t) Um cos |
0 |
Um cos 0t b(t1 )dt1 |
0 . |
||
|
0 |
|
|
0 |
|
При однотональном модулирующем сигнале x(t) U cos(t)
uЧМ (t ) Um cos 0t m sin(t) 0 ,
где m / – индекс частотной модуляции при тональном модулирующем сигнале.
35
uЧМ (t)
t
0
Рис. 28. Сигнал ЧМ при модуляции одним тоном.
Спектр сигналов с угловой модуляцией
Рассмотрим случай однотональной модуляции, когда x(t) U sin(t) :
uУМ (t) Um cos( 0t m sin( t) 0 ) Um cos(m sin( t)) cos( 0t 0 ) Um sin(m sin( t))sin( 0t 0 ) .
При малых индексах модуляции m 1 , cos(m sin( t)) 1, sin(m sin( t)) m sin( t) и uУМ (t) Um cos(0t 0 ) mUm sin(t) sin(0t 0 )
U |
m |
cos( t |
) |
mUm |
cos(( |
)t |
) |
mUm |
cos(( |
)t |
) . |
|
|
|
|||||||||||
|
0 |
0 |
2 |
0 |
0 |
2 |
0 |
0 |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т.е. спектр сигналов угловой модуляции при малых индексах модуляции совпадает со спектром АМ, но боковые сдвинуты по фазе относительно друг друга на .
Точное выражение для спектра сигнала УМ при однотональной модуляции можно получить, если воспользоваться разложением в ряд Фурье следующей комплексной экспоненты
e jmsin( x) Jk (m) e jkx , k
где Jk (m) – функция Бесселя k-го порядка.
Тогда |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
uУМ (t) Re Um e j ( 0t msin( t ) 0 ) Um Re |
Jk (m) e j ( 0t k t 0 ) |
|
||||||
|
|
|
|
k |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
или |
uУМ (t) Um Jk (m) cos (0 k)t 0 . |
|
|
|||||
|
|
|
k |
|
|
|
|
|
Известно, |
что J k (m) (1)k Jk (m) , |
поэтому |
начальные |
фазы |
спектральных |
|||
составляющих |
с частотами |
0 k и |
0 k |
совпадают, |
если |
k – чётное, и |
||
противоположные по знаку при нечётных k . |
|
|
|
|
|
|||
|
| SУМ |
( f ) | |
m =10 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
f0 |
f |
Рис. 29. Спектр сигнала УМ при модуляции одним тоном.
Ширина спектра сигнала УМ при однотональном модулирующем сигнале зависит от того, как быстро будут убывать коэффициенты Jk (m) с ростом k .
При фиксированном m можно пренебречь всеми спектральными компонентами с k m 1. Поэтому ширину спектра сигнала угловой модуляции можно оценить выражением
fc 2(m 1)F .
При больших индексах модуляции
36
fc 2mF 2f ,
где f /(2 ) – девиация частоты.
Для ЧМ девиация частоты f kU пропорциональна амплитуде модулирующего сигнала и не зависит от его частоты .
Для ФМ девиация частоты f kU пропорциональна и асмплитуде, и частоте
модулирующего сигнала.
По сравнению с обычной АМ, для передачи сигнала ЧМ или ФМ требуется полоса частот в m раз большая. При этом такая широкополосность обеспечивает большую помехоустойчивость УМ, по сравнению с АМ.
Сигнал УМ имеет постоянную огибающую, что даёт возможность в передатчиках использовать усилители мощности с большим КПД (усилители класса С).
37
ЛЕКЦИЯ 10
Методы формирования и детектирования сигналов угловой модуляции. Схемы частотных и фазовых модуляторов на управляемых реактивных элементах. Схемы частотных и фазовых детекторов. Синхронный детектор как универсальный элемент для детектирования сигналов с различными видами модуляции.
Балансная схема получения сигнала угловой модуляции. Сигнал угловой модуляции в общем виде можно представить так
uУМ (t) Um cos(0t (t)) Um cos( (t)) cos(0t) Um sin( (t))sin(0t) ,
t
где (t) k x(t) при ФМ и (t) k x(t1)dt1 при ЧМ.
0
Поэтому, чтобы получить сигнал угловой модуляции необходимо сформировать сигналы cos( (t)) и sin( (t)) , соответственно перемножить их на квадратурные несущие и затем сложить полученные сигналы. Всё это может выполнять балансный модулятор.
Получение сигнала угловой модуляции с помощью варикапа
Варикап – диод с управляемой ёмкостью p-n перехода. В генераторе гармонических колебаний на основе LC-контура (LC-генератор) частота генерируемого колебания зависит от элементов цепи L и C:
рез |
|
1 |
|
. |
|
|
|
|
|||
LC |
|||||
|
|
|
|
При подключении параллельно к ёмкости резонансного LC-контура варикапа, можно модулирующим сигналом изменять его ёмкость. Одновременно с этим будет изменяться резонансная частота колебательного контура, которая равна
рез |
|
|
1 |
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
L(C С0 |
С(t)) |
|
* |
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
LC |
С(t) |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
C |
* |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
На графике зависимости генерируемой частоты от приложенного напряжения выбирают линейный участок, на котором и определяют рабочую точку. При этом зависимость частоты от приложенного напряжения будет линейной:
(u) 0 k u .
Детектирование сигналов угловой модуляции
Для детектирования сигналов УМ, как и сигналов АМ, используется нелинейное преобразование.
Использование нелинейного элемента для детектирования ФМ сигналов
Если ВАХ нелинейного элемента аппроксимируется полиномом второй степени i(u) a0 a1u a2u2
и на него подаётся сумма напряжений входного сигнала угловой модуляции uФМ (t) и гармонического сигнала uг (t) от опорного генератора с частотой равной частоте несущей:
uвх (t) Um cos(0t (t)) Uг cos(0t г ) ,
то из-за слагаемого ВАХ второй степени в токе будет присутствовать составляющая i(t) 2a2UmUг cos(0t (t)) cos(0t г ) ...
a2UmUг cos(20t (t) г ) a2UmUг cos( (t) г ) ... .
ФНЧ выделит НЧ составляющую тока
i |
(t) a |
0 |
0,5a |
(U 2 |
U 2 ) a U U |
cos( (t) |
) . |
|
нч |
|
2 |
m |
г |
2 m г |
г |
|
|
Выходное напряжение будет пропорционально току iнч (t) . В дальнейшем, чтобы |
||||||||
выделить мгновенную фазу, |
можно использовать нелинейный элемент с характеристикой |
|||||||
y arccos(x) . |
|
|
|
|
|
|
|
|
38
Если (t) |
мало, а г / 2 , то iнч (t) sin( (t)) (t) и этот ток будет создавать |
напряжение на нагрузке, пропорциональное мгновенной фазе сигнала ФМ.
Для детектирования ЧМ сигнала необходимо продифференцировать сигнал на выходе
фазового детектора, поскольку (t) |
d (t) |
|
|
|
d(t) |
. Для этого можно использовать |
|
0 |
|
||||
|
dt |
|
dt |
|
||
|
|
|
|
дифференцирующую RC-цепь.
При создании фазовых детекторов неизбежны трудности, связанные с требованием жёсткой стабилизации фазы г колебаний опорного генератора.
Синхронный детектор ФМ
Синхронный детектор – это преобразователь частоты, у которого c г .
При синхронном детектировании входной сигнал УМ перемножается с сигналом гетеродина приёмника uг (t) Uг cos(0t г ) . При этом на выходе ФНЧ получим
uнч (t) UmUг cos( (t) г ) . 2
Дальнейшие действия выполняются также как и в предыдущем пункте.
Частотное детектирование с помощью расстроенного колебательного контура
Частотную модуляцию можно превратить в неглубокую АМ, подавая ЧМ сигнал на линейный участок расстроенного LC-контура. На этом участке его АЧХ можно разложить в ряд Тейлора
| K ( ) | | K (0 ) | | K (0 ) | ( 0 ) . Тогда, если (t) 0 cos(t) , то
| K (0 , t) | | K ((t)) | | K ( 0 ) | | K ( 0 ) | ( (t) 0 ) | K ( 0 ) | | K ( 0 ) | cos(t) ,
а напряжение на выходе фильтра (при условии узкополосности сигнала) будет равно uвых (t) | K (0 , t) | uчм (t) | K (0 ) | | K (0 ) | cos(t) uчм (t) .
Следовательно, сигнал на выходе расстроенного контура будет равен uвых (t) Um k x(t) cos(0t (t)) .
|
|
| K ( , t) | |
|
||
K ( ) |
|
0 |
0 |
|
t |
x(t) cos t
t
Рис. 30. Преобразование ЧМ в АМ с помощью расстроенного контура.
Далее, на выходе фильтра ставится обычный детектор АМ сигнала. Поскольку детектор АМ не чувствителен к изменению фазы модулированного сигнала, то на его выходе будет получен модулирующий сигнал.
39