ЛЕКЦИИ ЧАСТЬ I
.pdfМолдаванов С.Ю. Курс лекций по сопротивлению материалов для строительных специальностей
V =V0 (εx +εy +εz +εxεy +εyεz +εzεx +εxεyεz ).
Одной из основных гипотез сопротивления материалов является предположение о малости деформаций относительно размеров тела, т.е. величины εx , εy и εz являются бесконечно малыми. Произведения этих деформаций
представляют собой величины второго и третьего порядка малости, которыми можно пренебречь. Следовательно,
V =V0 (εx +εy +εz ). |
(5.16) |
Относительное изменение объема, или относительная объемная де-
формация, может быть определена по формуле
θ = |
V = εx +εy +εz . |
(5.17) |
|
V0 |
|
Эта формула справедлива как для упругих, так и для упруго-пластических деформаций.
5.2.7 УДЕЛЬНАЯ ПОТЕНЦИАЛЬНАЯ ЭНЕРГИЯ ДЕФОРМАЦИИ ПРИ ОБЪЕМНОМ НАПРЯЖЕННОМ СОСТОЯНИИ
Найдем удельную потенциальную энергию деформации, т.е. энергию,
накопленную вследствие упругих деформаций единицей объема материала. Для этого рассмотрим куб с единичными гранями, находящийся под действием напряжений σ1 , σ2 и σ3 . При одноосном растяжении (см. раздел 4.14)
удельная потенциальная энергия деформации определялась так u = 12 σε .
Используя принцип независимости действия сил в случае одновременного действия трех напряжений, получаем
u = |
1 (σ ε |
1 |
+σ |
ε |
2 |
+σ |
ε |
3 |
). |
(5.18) |
|
|
2 |
1 |
2 |
|
3 |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Подставляя в полученное уравнение обобщенны закон Гука (5.14), который необходимо записать относительно главных напряжений и деформаций, для чего заменяем в (5.14) индексы х, у и z на 1, 2, 3 соответственно. Окончательное выражение удельной потенциальной энергии и через главные напряжения имеет вид:
u = |
1 [σ 2 |
+σ 2 |
+σ 2 |
− 2μ(σ σ |
2 |
+σ σ |
3 |
+σ σ |
1 |
)]. |
(5.19) |
|
|
2 |
1 |
2 |
3 |
1 |
2 |
3 |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
© Кафедра сопротивления материалов и строительной механики КубГТУ |
81 |
Молдаванов С.Ю. Курс лекций по сопротивлению материалов для строительных специальностей
5.2.8 ГРАФИЧЕСКОЕ ПРЕДСТАВЛЕНИЕ ОБЪМНОГО НАПРЯЖЕННОГО СОСТОЯНИИЯ. ЭЛЛИПСОИД НАПРЯЖЕНИЙ И КРУГИ МОРА
Концы векторов полных напряжений, действующих по всевозможным площадкам, проведенным через данную точку тела, образуют в пространстве геометрическое место точек, лежащих на поверхности эллипсоида (рис. 5.9):
Xν2 |
+ |
Yν |
2 |
+ |
|
Zν2 |
=1, |
(5.20) |
|||
σ |
|
|
|
σ |
|
||||||
2 |
σ |
|
2 |
|
2 |
|
|
||||
|
1 |
|
|
2 |
|
|
|
3 |
|
|
где Xν , Yν и Zν − проекции вектора полного напряжения, действующего по
площадке с внешней нормалью ν на координатные оси x , y и z соответственно;
σ1 , σ2 и σ3 − главные напряжения в данной точке.
y |
III |
ν |
|
|
|
||
Yν |
σ3 |
|
|
|
|
|
|
|
pν |
|
|
σ2 |
|
Zν |
z |
|
|
|
|
II |
|
|
σ1 |
Xν |
|
|
|
|
|
|
|
x |
|
|
I |
|
|
|
Рисунок 5.9 – Эллипсоид напряжений
Эта поверхность называется эллипсоидом напряжений. Рассмотрим некоторые частные случаи:
1.Если два главных напряжения равны между собой, то эллипсоид напряжений превращается в эллипс вращения;
2.Если все три главных напряжения одинаковы, то эллипсоид напряжений превращается в шар. Все оси и все напряжения являются главными. Такое напряженное состояние вызывает только изменение объема тела при постоянной его форме.
3.Если одно из главных напряжений равно нулю, то эллипсоид вырождается в эллипс напряжений (плоское напряженное состояние).
4.При линейном напряженном состоянии остается только одна ось эл-
липсоида – отрезок прямой.
Помимо эллипсоида напряжений объемное напряженное состояние может быть графически графическая интерпретация может быть представ-
© Кафедра сопротивления материалов и строительной механики КубГТУ |
82 |
Молдаванов С.Ю. Курс лекций по сопротивлению материалов для строительных специальностей
лена некоторой круговой диаграммой в осях σ и τ , впервые предложенной немецким ученым Отто Мором.
τ
σν
R3
τν
σ3
σ2 |
R1 |
σ1
τmax
σ
R2
Рисунок 5.10 – Круги Мора для объемного напряженного состояния
В дальнейшем эту диаграмму будем называть кругом Мора или кругом напряжений. Круги Мора для объемного напряженного состояния показаны на рис. 5.10. Радиусы этих кругов соответственно равны:
R1 = σ1 −2 σ3 ; R2 = σ1 −2σ2 ; R3 = σ2 −2 σ3 .
На произвольной площадке, проведенной через заданную точку тела и имеющую внешнюю нормаль ν , напряжения σν и τν определяются коорди-
натами точек заштрихованной площади, заключенной между построенными ранее окружностями.
Как следует из построенных кругов напряжений (рис. 5.10), экстремальные касательные напряжения τmax действуют по площадкам, наклонен-
ных под углом 45° к соответствующим главным напряжениям. Касательные напряжения на этих площадках, определяются по формулам
τ12 |
= |
|
σ1 −σ2 |
, |
τ23 |
= |
|
σ2 −σ3 |
, |
τ31 |
= |
|
σ1 −σ3 |
. |
(5.21) |
|
2 |
2 |
2 |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
© Кафедра сопротивления материалов и строительной механики КубГТУ |
83 |
Молдаванов С.Ю. Курс лекций по сопротивлению материалов для строительных специальностей
5.3 ПЛОСКОЕ НАПРЯЖЕННОЕ СОСТОЯНИЕ
Плоское напряженное состояние имеет место в том случае, когда напряжения на двух взаимно параллельных гранях элементарного объема, вырезанного в окрестности некоторой точки тела, равны нулю. В таких условиях находятся, например, элементы стержней и балок, изготовленных из относительно тонких пластинок.
5.3.1 НАПРЯЖЕНИЯ НА ПРОИЗВОЛЬНЫХ НАКЛОННЫХ ПЛОЩАДКАХ ПРИ ПЛОСКОМ НАПРЯЖЕННОМ СОСТОЯНИИ
|
|
|
|
|
|
y′ |
|
y |
В плоской задаче рас- |
||||||
dAz |
|
y |
|
|
смотрим |
лишь |
одно |
се- |
|||||||
|
|
|
|
z′ |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
τα |
σα |
мейство |
наклонных |
|
пло- |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
z |
|
щадок, а именно: площадки, |
||||||||
|
|
О |
|
|
σz |
|
α |
перпендикулярные |
нена- |
||||||
dy |
|
|
|
|
z |
||||||||||
|
|
|
dA |
τzy |
|
груженным |
граням |
парал- |
|||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
лелепипеда. Разрежем эле- |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
1 |
|
τyz |
|
|
ментарный объем, изобра- |
||||||
dAy |
dz |
|
|
|
σy |
женный |
на |
рис. |
5.11, |
на- |
|||||
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
клонным сечением, пер- |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
Рисунок 5.11 – Равновесие элементарной |
пендикулярным |
плоскости |
|||||||||||||
zОу, выделив из |
него |
тре- |
|||||||||||||
|
|
треугольной призмы |
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
угольную |
призму. |
Поло- |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
жение наклонной площадки и связанных с нею осей z' и у' будем определять углом α . Угол поворота осей считаем положительным, если поворот совершается против часовой стрелки. Из рис. 5.11 следует, что dAz = dAcosα и
dAy = dAsinα .
Напряжения на наклонной площадке σα и τα найдем из условий равно-
весия треугольной призмы. Проецируя силы, действующие на призму, последовательно на оси z' и у', получаем:
σα dA −σz dAz |
cosα −σy dAy |
sinα −τzy dAz |
sinα −τyz dAy |
cosα = 0 ; |
τα dA +σz dAz |
sinα −σy dAy |
cosα −τzy dAz |
cosα +τyz dAy |
sinα = 0 . |
Подставляя выражения для dAz |
и dAy с учетом τzy |
=τyz и известных тригоно- |
|||
метрических соотношений двойного угла, получаем |
|
||||
σα =σz cos2 α +σy sin2 α −τzy |
sin 2α ; |
(5.22) |
|||
τα = |
σу |
−σz |
sin 2α +τzy cos 2α . |
(5.23) |
|
|
2 |
||||
|
|
|
|
|
© Кафедра сопротивления материалов и строительной механики КубГТУ |
84 |
Молдаванов С.Ю. Курс лекций по сопротивлению материалов для строительных специальностей |
|||||||||||||||
Иногда формулу (5.19) применяют в несколько ином виде. Используя |
|||||||||||||||
известные тригонометрии равенства |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
cos2 α = |
1 (1 + cos 2α) |
и |
sin2 α = |
1 (1 −cos 2α) |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
получаем |
|
|
|
|
|
σz +σy |
+ σz |
−σy |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
σα = |
cos 2α +τzy sin 2α . |
|
|
(5.24) |
||||||||
|
|
|
|
|
|
2 |
|
2 |
Напряжения, |
действующие |
по |
||||
|
|
|
y |
|
|
|
|
|
|||||||
y′ |
σy |
|
|
|
|
|
двум взаимно перпендикулярным пло- |
||||||||
|
|
|
τyz |
|
|
z′ |
щадкам в случае плоского напря- |
||||||||
σα+90° |
|
|
τα |
|
|
|
женного состояния можно записать в |
||||||||
|
|
τα σα |
|
виде матриц второго порядка − тензора |
|||||||||||
|
|
|
α |
||||||||||||
|
|
|
|
||||||||||||
σz |
|
|
|
|
|
τzy |
напряжений в случае плоского напря- |
||||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
женного состояния. |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
σz |
z |
|
|
|
|
||||
τzy |
|
|
|
|
|
|
σ |
τ |
yz |
σ1 |
0 |
|
|
||
σα τα |
|
|
|
|
|
|
|
|
z |
|
|
|
|||
|
τα |
σα+90° |
|
|
Tσ = |
|
; Tσ |
= |
. |
(5.25) |
|||||
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
τzy |
σy |
0 |
σ3 |
|
|
|||
τyz |
|
σy |
|
|
|
|
|
На рис. 5.12 наряду с исходным |
|||||||
Рисунок 5.12 – Напряжения при |
показан бесконечно малый элемент, |
||||||||||||||
выделенный в той же точке, но ориен- |
|||||||||||||||
повороте координатных осей |
тированный по осям z' и у'. Найдем на- |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
пряжения на гранях этого элемента. |
|||||||
Напряжение σz′ =σα |
определяется выражением (5.24). Для отыскания на- |
||||||||||||||
пряжения σy′ |
=σα +90o |
в выражение (5.24) вместо величины угла α подставим |
|||||||||||||
значение α +90o , после чего имеем |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
σ у′ |
=σα +90o = σz |
+σy |
− σz |
−σy cos 2α −τzy sin 2α . |
|
(5.26) |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
Просуммируем выражения (5.24) и (5.26). Сумма σα |
и σα+90o не зависит |
||||||||||||||
от угла α и является инвариантной величиной относительно направлениям |
|||||||||||||||
осей координат, следовательно, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
σα +σα +90o =σz +σy = const . |
(5.27) |
5.3.2 ГЛАВНЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ В СЛУЧАЕ ПЛОСКОГО НАПРЯЖЕННОГО СОСТОЯНИЯ
Найдем положение главных площадок в случае плоского напряженного состояния, для чего приравняем нулю производную
© Кафедра сопротивления материалов и строительной механики КубГТУ |
85 |
Молдаванов С.Ю. Курс лекций по сопротивлению материалов для строительных специальностей |
|||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
dσα |
|
= 0. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
dα |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Дифференцируя выражение (5.22) по аргументу α , получим |
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
dσα |
|
= |
σy |
−σz |
sin 2α +τ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(5.28) |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
zy |
cos 2α . |
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
dα |
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Сравнивая выражение в скобках с формулой (5.24), приходим к равенству |
|||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
dσα |
|
= 2τα . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
dα |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
y |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Приравнивая нулю это выраже- |
|||||||||||||
y0 |
σy |
τyz |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ние |
|
и |
|
обозначая |
угол |
наклона |
нор- |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
z0 |
|
|
|
малей искомых площадок α0 , получим |
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
σmin |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
τα0 |
= 0 , |
следовательно, |
эти площадки |
|||||||||||||||
|
|
σmax |
|
|
|
α0 |
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
τzy |
|
|
являются главными. Полагая выраже- |
|||||||||||||||||||||
σz |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ние (5.29) нулю, найдем тангенс двой- |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
τzy |
|
|
|
|
|
|
|
σz |
z |
|
|
ного угла, определяющего наклон |
|||||||||||||||||
σmax |
|
|
σmin |
|
|
|
|
|
|
|
|
нормалей главных площадок: |
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2τzy |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
tg2α0 = |
|
. |
(5.29) |
|||||
|
τyz |
σy |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
σ |
z |
|
−σ |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
y |
|
||
Рисунок 5.13 – Главные площадки |
|
|
|
|
|
|
Выражение (5.3) дает два взаим- |
||||||||||||||||||||||
и главные напряжения |
|
|
|
|
но перпендикулярных направления с |
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
углами наклона α0 |
|
и α0 +90o , по ко- |
||||||||||||||
торым действуют главные напряжения |
(рис. 5.13). Оси z0 и у0, совпадающие |
||||||||||||||||||||||||||||
с линиями действия главных напряжений, являются главными осями в точке |
|||||||||||||||||||||||||||||
твердого тела. Для определения величины главных напряжений подставим в |
|||||||||||||||||||||||||||||
формулу (5.24) α =α0 . Вынося за скобку cos 2α0 , получим |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
σ |
|
= |
σ |
|
+σ |
y + |
σ |
|
−σ |
|
+τ |
|
tg2α |
|
|
|
|
|
. |
|
(5.30) |
||||||
|
|
α0 |
|
z |
|
|
|
z |
|
|
|
y |
zy |
0 |
cos 2α |
0 |
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Воспользовавшись известными тригонометрическими соотношениями, |
|||||||||||||||||||||||||||||
находим |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
cos 2α0 = ± |
|
|
1 |
|
|
|
= ± |
|
|
|
|
σz |
−σy |
|
|
2 . |
|
(5.31) |
|||||||||
|
|
|
1 +tg 2 2α |
0 |
|
σ |
z |
−σ |
2 + |
τ |
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
( |
|
|
|
y ) |
4 |
|
zy |
|
|
Знак «±» поставлен потому, что косинусы углов 2α0 и 2α0 +180o имеют про-
тивоположные знаки. Подставляя выражения (5.29) и (5.31) в формулу (5.30), находим два корня квадратного уравнения
© Кафедра сопротивления материалов и строительной механики КубГТУ |
86 |
Молдаванов С.Ю. Курс лекций по сопротивлению материалов для строительных специальностей
|
|
σz +σy |
|
1 |
2 |
2 |
|
||
σ1,3 |
= |
|
|
± |
|
(σz −σy ) |
+ 4τzy . |
(5.32) |
|
2 |
2 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
В этой формуле знак плюс соответствует максимальному главному напряжению σ1 , а минус − минимальному σ3 .
Необходимо заметить, что формулы (5.29) и (5.32) для определения главных напряжений и площадок соответствуют выражениям для определения главных моментов и главных осей плоских сечений (2.20) и (2.24). Это является следствием общих свойств квадратных симметричных матриц, т.к. по аналогии с тензором напряжений, используя замену σz = J z , σy = J y и
τzy |
= Dzy , можно записать |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
J z |
Dyz |
|
|
|
|
|
|
|
TJ = |
. |
|
||
|
|
|
|
|
|
Dzy |
J y |
|
|
|
5.3.3 КРУГИ МОРА ПРИ ПЛОСКОМ НАПРЯЖЕННОМ СОСТОЯНИИ |
||||||||
|
Зависимости напряжений σα и τα |
от угла наклона площадки α имеют |
|||||||
простую геометрическую интерпретацию в виде круга Мора. |
|||||||||
|
Запишем выражения (5.22) и (5.23) через главные напряжения, полагая |
||||||||
σz |
=σ1 , σy =σ3 и τzy = 0 . В результате получаем |
|
|||||||
|
σα = |
σ1 +σ3 |
+ |
σ1 |
−σ3 |
cos 2α |
и τα = − |
σ1 −σ3 |
sin 2α . |
|
|
|
2 |
|
|||||
|
2 |
|
|
|
2 |
|
|||
Введем следующие обозначения: a = (σ1 |
+σ3 ) 2 и R = (σ1 −σ3 ) 2, тогда |
||||||||
|
|
|
|
|
σα = a + R cos 2α; |
(5.33) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
τα = −R sin 2α. |
|
В координатах σ −τ равенства (5.34) представляют уравнение окружности радиуса R в параметрической форме, которая называется кругом Мора для случая плоского напряженного напряжения, или кругом напряжений.
Рассмотрим прямую задачу, когда величины σ1 и σ3 являются заданными и требуется определить величину и направление напряжений σα и τα ,
действующих на двух взаимно перпендикулярных площадках, составляющими с главными площадками угол α . Для решения задачи выполняем построение круга Мора (рис. 5.14).
На оси σ откладываем в некотором масштабе отрезки, равные известным главным напряжениям σ1 > 0 и σ2 > 0 . В результате имеем две точки В
и А. На отрезке АВ, как на диаметре строим круг. Точку А в дальнейшем будем называть полюсом круга Мора. Используя точку А как вершину, откла-
© Кафедра сопротивления материалов и строительной механики КубГТУ |
87 |
Молдаванов С.Ю. Курс лекций по сопротивлению материалов для строительных специальностей
дываем заданный угол α от оси σ (положительное направление угла – против часовой стрелки). Полученный луч пересекает окружность в точке K. Луч АK совпадает с направлением внешней нормали ν , проведенной к наклонной площадке, где действуют напряжения σα и τα . Величина этих напряжений
соответствует координатам точки K в координатах σ −τ . Соединяя точку K с центром круга О и продолжая полученную прямую до пересечения с окружностью, получаем точку K′. Координаты точки K′ соответствуют напряжениям σα +90o и τα +90o . Положение прямой АK′ совпадает с направлением внешней
нормали к площадке α +90o .
τ |
σα |
|
|
|
τα |
ν |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
σα |
ν+90° |
|
K |
|
|
|
|
|
α |
|
|
|
τ |
|
|
|
|
α |
2α |
|
|
|
|
|
А |
2α О |
В |
σ |
α+90° |
|
|
|
τ |
|
|
|
σ3 |
K′ |
|
|
σα+90° |
|
|
|
σα+90° |
|
|
|
τα+90° |
|
|
|
|
|
|
|
|
σ1 |
|
|
Рисунок 5.14 – Прямая задача определения напряжений Теперь решим обратную задачу, когда заданы величины σα > 0, τα > 0,
σα +90o < 0 , τα +90o < 0 и требуется установить положение главных площадок, а также найти величину главных напряжений σ1 и σ3 . Для решения задачи вы-
полняем построение круга Мора (рис. 5.15).
На оси σ учетом знаков откладываем в некотором масштабе отрезки, равные известным главным напряжениям σα и σα +90o . Положительные на-
пряжения откладываем вправо от оси τ , а отрицательные – влево. Из полученных точек M и N в направлении оси τ с учетом знаков откладываем отрезки, равные заданным величинам τα и τα+90o . Соединяем точки K и K′пря-
© Кафедра сопротивления материалов и строительной механики КубГТУ |
88 |
Молдаванов С.Ю. Курс лекций по сопротивлению материалов для строительных специальностей
мой, которая пересекает ось σ в точке О. Эта точка является центром круга напряжений (круга Мора).
τ
ν
K σ1
ν+90°
τα
α0 2α0
А |
N 2α0 О |
M |
В |
σ |
τα+90°
K′
σ3
σα+90° σα
σ3 σ1
Рисунок 5.15 – Обратная задача определения напряжений
Строим окружность радиусом OK. Окружность пересекает ось σ в двух точках А и В. Отрезки АО и ВО представляют собой искомые главные напряжения σ1 и σ3 . Соединяя точки А и K прямой получаем направление
внешней нормали ν . Прямая АK составляет с осью σ угол α0 . Аналогично, соединяя прямой точки АK′, получаем направление внешней нормали второй площадки ν +90o .
5.4 ПОНЯТИЕ О ДЕФОРМИРОВАННОМ СОСТОЯНИИ В ТОЧКЕ ТЕЛА
Совокупность относительных удлинений и углов сдвига для всех возможных направлений осей, проведенных через данную точку тела, называется деформированным состоянием в точке.
Рассмотрим особенности деформации материала в окрестности некоторой точки, выделив бесконечно малый параллелепипед со сторонами dx , dy
и |
dz |
(рис. 5.16). Его относительные удлинения в плоскости хОу равны |
εx |
= |
dx dx и εy = dy dy , а угол сдвига – γxy . Аналогичным образом могут |
быть представлены деформации элемента и в двух других плоскостях. Все эти величины могут быть записаны в виде матрицы третьего порядка, аналогичной (5.2). Эта матрица называется тензором деформаций
© Кафедра сопротивления материалов и строительной механики КубГТУ |
89 |
Молдаванов С.Ю. Курс лекций по сопротивлению материалов для строительных специальностей
εx Tε = γ yxγzx
γxy 2 γxz 2 |
|
|
ε1 |
0 0 |
|
||||||||
2 ε |
y |
γ |
yz |
2 |
|
; |
T |
= 0 |
ε |
2 |
0 |
. |
(5.34) |
|
|
|
|
|
ε |
|
|
|
|
|
|||
2 γzy 2 |
|
εz |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
0 ε3 |
|
Если мысленно вращать вокруг заданной точки оси x, y и z, переводя их во всевозможные положения x′, y′ и z′, то тензор деформаций будет непрерывно меняться. Аналогично напряженному состоянию можно указать три взаимно перпендикулярные оси I, II и III, для которых углы сдвига равны нулю, а относительные удлинения
ε1 ≥ε2 ≥ε3 .
Эти деформации называются главными деформациями в точке тела.
y
y
y′ |
dy |
|
γxy
x′ |
dy |
x
dx dx
z
z′
Рисунок 5.16 – Деформации элементарного объема
(5.35)
x
Рассмотрим деформации элемента в некоторой плоскости (рис. 5.17).
Будем считать, что главные деформации ε1 = ds1 ds1 |
и ε2 |
= ds2 ds2 нам |
||
известны. Найдем деформацию диагонали элемента εα |
= ds ds и изменение |
|||
прямого угла γα . Из рисунка имеем |
|
|
|
|
ds = |
ds1 cosα + |
ds2 sinα . |
|
|
Разделив это равенство на ds |
и заменяя |
ds = ds1 / cosα и |
ds = ds2 / sinα , |
|
получаем |
|
|
|
|
εα = ε1 cos2 α +ε2 sin2 α = ε1 +2 ε2 + ε1 −2 ε2 cos 2α .
Далее найдем
© Кафедра сопротивления материалов и строительной механики КубГТУ |
90 |