- •Передмова
- •Розділ 1 основні шляхи досягнення ефективного використання теплової енергії продуктів згоряння
- •1.1 Заходи, спрямовані на заощадження енергоресурсів
- •1.2 Області застосування вторинних енергетичних ресурсів у системах тгп
- •Розділ 2 основні положення і вимоги
- •2.2 Склад курсової роботи та вимоги до її виконання
- •Розділ 3 горіння газів
- •3.1. Матеріальний баланс горіння газів
- •3.2. Температура горіння
- •Розділ 4 теплові баланси промислових печей
- •4.1 Теплові баланси промислових печей
- •4.2. Визначення годинного приходу теплоти в піч
- •1. Годинний прихід теплоти з завантажуваними в піч деталями
- •2. Годинний прихід теплоти з подаваємим в зону горіння вторинним повітрям
- •3. Годинний прихід теплоти з газовим паливом
- •4. Годинний прихід теплоти, що надходить у результаті хімічних реакцій горіння газового палива
- •4.3. Визначення годинних витрат теплоти з печі
- •1. Годинна витрата теплоти з нагрітими до температури термообробки деталями, вивантажуваними з печі
- •2. Годинна витрата теплоти, яка виноситься з камери згоряння з газами, що відходять
- •3. Годинна витрата теплоти, що витрачається на компенсацію тепловтрат через зовнішні огородження теплової установки
- •4.Годинні втрати теплоти внаслідок хімічної неповноти згоряння газового палива
- •5. Годинні втрати теплоти через відкриті вікна у вигляді теплової променевої енергії,яка вибивається в момент завантаження і розвантаження деталей
- •6. Годинні витрати теплоти,яка необхідна для компенсації неврахованих тапловтрат
- •4.4.Визначення ккд промислової печі
- •Технічні характеристики і значення термічного ккд деяких газових промислових печей
- •Значення коефіцієнта використання палива в залежності від коефіцієнта надлишку повітря і температури його підігріву для природного газу при
- •Розв'язання
- •Розрахунок теплового балансу печі
- •1. Годинний прихід теплоти з завантажуваними в піч деталями
- •2. Годинний прихід теплоти з подаваним в топку повітрям
- •3. Годинний прихід теплоти з газовим паливом
- •Основні висновки
- •Розділ 5 підвищення ефективності роботи енергетичних установок. Використання нижчої теплоти згоряння палива
- •5.1. Використання вторинних енергоресурсів
- •5.2. Рекуперативні теплообмінні апарати
- •5.3. Основи розрахунку рекуперативних теплообмінних апаратів для промислових печей
- •Визначення коефіцієнта теплосприйняття
- •Визначення коефіцієнта тепловіддачі
- •Приклад розрахунку
- •Розв'язання
- •Визначення коефіцієнта теплосприйняття
- •Визначення коефіцієнта тепловіддачі
- •Розділ 6 підвищення ефективності роботи енергетичних установок. Використання вищої теплоти згоряння палива
- •6.1. Контактні теплообмінні апарати
- •6.2. Основи розрахунку контактних теплообмінних апаратів
- •Приклад розрахунку
- •Розв'язання
- •Розділ 7 схеми використання теплоти продуктів згоряння газового палива у системах тгп із застосуванням рекуперативного теплообмінника
- •Розділ 8 газові пальники
- •8.1. Вимоги, що пред'являються до пальників для промислових печей
- •8.2. Вибір типу пальників до промислових печей
- •8.3. Загальні рекомендації з вибору типу пальників для промислових печей
- •8.4. Пальники типу «труба в трубі» конструкції «Стальпроект»
- •8.5. Пальники гнп конструкції «Теплопроект»
- •8.6. Плоскополум'яні пальники типу дпп
Приклад розрахунку
Визначити необхідну площу поверхні теплопередачі рекуперативного теплообмінного апарату, що працює на продуктах згоряння промислової термічної печі з температурою = 1200, витратою = 580 / за схемою протиток (номограма 3 дод. III). Склад продуктів згоряння наступний:= 7,66 /, =2,1 /, = 0,2 /, =1,03 /. Теплообмінний апарат нагріває гарячу воду, що використовується для гарячого водопостачання промислового підприємства, від = 4 до = 85. Витрата води в теплообміннику = 200 л/с. Швидкість потоку продуктів згорання через живий переріз міжтрубних каналів теплообмінника w = 4,5 м/с. Зовнішній діаметр трубок теплообмінника = 20 мм, внутрішній діаметр = 16 мм. Орієнтовна довжина трубок теплообмінника l = 0,5 м. Коефіцієнт корисної дії теплообмінника дорівнює 98%.
Необхідно визначити площу поверхні теплопередачі F рекуперативного теплообмінника, конструктивну довжину і кількість трубок теплообмінника за умови, що трубки розташовуються в шаховому порядку.
Розв'язання
З рівняння теплового балансу для рекуперативного теплообмінного апарату (5.15) ми визначаємо єдину невідому- температуру відхідних газів :
де - масова теплоємність продуктів згоряння при температурі . Визначається за формулою (5.6);
- масова теплоємність продуктів згоряння при температурі . Величина теплоємності кожного компонента, що входить до складу продуктів згоряння, приймається за таблицями теплоємностей в залежності від температури. Оскільки продукти згоряння є складною газовою сумішшю, то, знаючи їх склад, можна за формулою (5.7) визначити їхню питому теплоємність , попередньо задаючись невідомою температурою . Після визначення температури значення теплоємності перераховують з урахуванням знайденої температури до тих пір, поки величина не буде відповідати температурі.
Знаючи склад продуктів згоряння, визначаємо щільність при нормальних фізичних умовах за формулою (5.8):
Щільність продуктів згоряння при температурі = 1200 знаходиться за формулою (5.9):
При відомому складі продуктів згоряння за формулою (5.6) визначають теплоємність продуктів згоряння на вході в теплообмінник:
Знаючи, що в теплообміннику продукти згоряння віддають теплоту нагрівному теплоносієві, попередньо задаючись температурою гріючого теплоносія на виході з теплообмінника = 1050, визначаємо його щільність за формулою (5.10):
За формулою (5.7) знаходять теплоємність продуктів згоряння при температурі = 1050:
З рівняння теплового балансу (5.15) виражають невідому величину - температуру відхідних газів після теплообмінника. Рівняння вирішуємо щодо цього невідомого:
Різниця між прийнятою температурою = 1050 і отриманої в результаті розрахунку = 1064 за параметрами теплоємності й щільності продуктів згоряння, розрахованих при =1050, виявилася рівною 14. Оскільки значення теплоємності й щільності продуктів згоряння при різниці температур для продуктів згоряння змінюються незначно, то допускається розрахункові параметри прийняти за істинні.
За даними розрахунку температури відхідних газів будуємо графік зміни температур гріючого і нагрівного теплоносіїв уздовж поверхонь теплообміну апарату при протитоку теплоносіїв (рис. 5).
За графіком зміни температур гріючого і нагрівного теплоносіїв (див. рис. 5) визначають більшу і меншу різниці температур між гріючим і нагрівним теплоносіями на кінцях рекуперативного теплообмінника і :
Рис. 5. Графік зміни температури нагрівного і охолоджуваного теплоносія по ходу його руху
Знаходять середній логарифмічний температурний напір за формулою (5.19):
Визначають величину P, що являє собою відношення ступеня нагріву холодного середовища до максимально можливого перепаду температур, і величину R, що являє собою відношення ступеня охолодження гарячого середовища до ступеня нагріву холодного середовища, за формулами (5.21) і (5.22):
Після знаходження констант P і R згідно конструкції нашого теплообмінника за номограми 3 дод. III визначають поправочний коефіцієнт.
З умови завдання зрозуміло, що швидкість потоку продуктів згорання через живий переріз міжтрубних каналів w = 4,5 м / с, а зовнішній діаметр трубок теплообмінника = 20 мм.